WWW.METODICHKA.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Методические указания, пособия
 


Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 | 6 |

«УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ ПО ПРАКТИКАМ для студентов направлений: 23.03.01 «Технология транспортных процессов», 23.04.01 «Технология транспортных процессов», 20.03.01 «Техносферная безопасность» ...»

-- [ Страница 4 ] --

По форме в плане источники и приемные отверстия отсосов могут быть круглые, прямоугольные и щелевые. В соответствии с этим струи могут быть компактные и плоские. В пределах начального (разгонного) участка конвективная струя считается компактной, если она образуется над тепловым источником, имеющим в плане круглую форму или форму прямоугольника с соотношением сторон 2. Если тепловой источник вытянутый (с соотношением сторон 2), то образующуюся над ним конвективную струю следует считать плоской. Компактной считается приточная струя, истекающая из отверстия круглой или квадратной формы; плоской — струя, истекающая из щелевого отверстия.

Приведенная классификация учитывает основные закономерности и существенные особенности потоков выделений вредных веществ над источниками. При решении практических задач приходится сталкиваться с более разнообразными и сложными формами источников, однако при выборе расчетных схем и формул следует приводить их к одному из рассмотренных видов.

При выборе и конструктивной проработке местного отсоса необходимо руководствоваться следующими основными положениями:

элементы отсоса и укрытий должны составлять единое целое с конструкцией технологического аппарата и не мешать проведению технологического процесса;

всасывающее отверстие должно быть максимально приближено к источнику выделений вредных веществ;

размеры приемного отверстия должны быть равными или несколько большими размеров подтекающей к отсосу струи; уменьшение размеров отсоса ведет к увеличению потребного расхода воздуха;

зону действия отсоса следует максимально ограничивать фланцами, экранами, ширмами и т. д.;

ориентация приемного отверстия в пространстве должна производиться с учетом возможно меньшего отклонения потока выделений вредных веществ от естественного направления движения;

при определении направления движения потока выделений вредных веществ следует следить за тем, чтобы они не проходили через зону дыхания работающих;

препятствиям на пути движения воздуха к отсосу следует придавать форму, при которой сопротивление их будет минимальным (острые кромки скруглять и т. д.);

поле скоростей в приемном отверстии отсоса рекомендуется устраивать соответствующим полю скоростей в подтекающем потоке выделений вредных веществ; для этого следует использовать вставки, рассекатели, выравнивающие решетки и т. п.

4.3. Местные отсосы открытого типа Вытяжные зонты. По направлению движения выделений вредных веществ различают отсосы, расположенные соосно с источником, и отсосы, расположенные сбоку от источника. К отсосам первого типа относятся вытяжные зонты, отсасывающие воронки и т. п. Зонты устанавливаются, как правило, над сосредоточенными источниками тепло- и влаговыделений, над источниками вредных веществ, выделяющихся вместе с теплотой. Применять зонты можно при незначительной подвижности воздуха в помещении, так как поток воздуха, направляемый под зонт, может отклоняться. Для обеспечения устойчивой работы зонтов их снабжают съемными или откидными фартуками с одной, двух или трех сторон и располагают на оси (плоскости) симметрии источника на минимально возможной высоте h над источником.

При конструировании зонт следует делать с центральным углом раскрытия не более 60° и приемным отверстием, перекрывающим (в плане) источник выделений вредных веществ. Размеры зонта в плане выбирают в зависимости от характера движения выделений вредных веществ и приведены в [7].

При наличии над источником выделений вредных веществ устойчивого струйного течения рекомендуется внутри зонта устанавливать коническую вставку, а по периметру корпуса устраивать кольцевой уступ. Коническая вставка обеспечивает качественное соответствие профилей скоростей в приемном отверстии и в подтекающей струе. Действие всасывающего факела при этом сосредоточивается в центре течения, что увеличивает устойчивость струи по отношению к неорганизованным потокам в помещении. Кольцевой уступ позволяет достичь эффективного всасывания практически по всей площади приемного отверстия, так как вихревые зоны локализуются в уступах. Рекомендуемые соотношения размеров зонта приведены в [7].

Расчет вытяжных зонтов. Для расчета отсосов, улавливающих конвективные струи в пределах разгонного участка (компактная струя h 4r, плоская струя h 4b ), и для расчета отсосов, улавливающих приточные струи в пределах основного участка (компактная h 12r и плоская струи h 12b ), можно воспользоваться методикой [7,18].

Исходными данными для расчета являются: размеры источника выделений вредных веществ r, м, или 2а*2b; производительность источника по теплоте Q, Вт, или скорость истечения загрязненной приточной струи u0, м/с;

скорость движения воздуха в помещении в, м/с; высота расположения отсоса h, м; его размеры R, м, или 2А*2B; производительность источника по газовым выбросам G, мг/с; приходящееся на один отсос количество газовой примеси, выделяющейся в единицу времени от рассредоточенных источников, не снабженных местными отсосами, Gp, мг/с; приходящийся на один отсос расход воздуха, удаляемого из помещения общеобменной вентиляцией, Lв, м 3 / с.

Вытяжные панели. Когда по конструктивным соображениям соосный отсос нельзя расположить достаточно близко над источником и поэтому производительность отсоса чрезмерно велика, а также когда необходимо отклонять поднимающуюся над источником струю так, чтобы выделения вредных веществ не попадали в зону дыхания работающего, применяют вытяжные панели — боковые, угловые. и наклонные. Такие отсосы находят широкое применение в цехах пластмасс, сборочно-сварочных, литейных.

Длина прямоугольных отсосов 2А, как правило, принимается равной либо несколько большей (до 20 %) длины источника 2а. Высота отсоса 2В назначается из конструктивных соображений. Следует иметь в виду, что с уменьшением высоты несколько увеличивается потребная производительность отсоса.

Наличие фланца по периметру всасывающего отверстия улучшает условия улавливания. При ширине фланца h B отсос следует считать расположенным в стенке. При меньшей ширине фланца это свободно расположенный отсос. При выборе конструктивной схемы вытяжной панели предпочтение следует отдавать отсосам с малым углом несоосности, как наиболее выгодным по количеству удаляемого воздуха.

Расчет вытяжных панелей. Метод расчета изложенный в [7] предназначен для проектирования отсосов, улавливающих загрязненные конвективные потоки от источников круглой или прямоугольной формы. Исходными данными для расчета являются: размеры источника 2а X 2b или r; производительность источника по теплоте Q, Вт, и по газовым выбросам G, мг/с; скорость движения воздуха в помещении wB, м/с; конструкция отсоса и его размеры 2А X 2В или R, расстояния по вертикали и горизонтали между центрами источника у0 и отсоса x0, угол несоосности ; количество примеси, выделяющейся от рассредоточенных источников Gp мг/с, и расход воздуха, удаляемого из помещения общеобменной вентиляции, LB, м3/с.

В практике сварочных цехов машинностроительных заводов большое распространение получили конструкции отсосов, выполненных в виде стационарных боковых вытяжных панелей, обеспечивающих отклонение факела выделений вредных веществ от лица сварщика [ 7, 23 ]. У наклонной панели равномерного всасывания всасывающее отверстие выполнено в виде решетки, сечение щелей которой составляет 25 % площади панели. Угол наклона всасывающей решетки принят 45° к горизонту. Нижний край панели располагается на высоте 300 мм от поверхности стола для размещения свариваемых деталей. Скорость воздуха в сечении щелей решетки принимают равной 3—4 м/с (при сварке особо токсичных материалов—до 8 м/с). Расход воздуха подсчитывается по удельному расходу, равному 3300 м3/ч на 1 м2 площади отсоса.

В сварочных цехах часто применяют типовые конструкции местных отсосов с вертикальными щелями для всасывания воздуха. Размеры типовых панелей и рекомендуемые расходы воздуха приведены [7, 23] Угол наклона вытяжной решетки панели принят равным 55° к горизонту. Над панелью устанавливается козырек шириной 300 мм.

При электросварке применяются также вытяжные панели [7, 23] представляющие собой прямоугольный короб с открытым отверстием для всасывания воздуха размером 600X550, 750X550 или 920X550 мм. Отверстие закрыто предохранительной сеткой. Над всасывающим отверстием установлен козырек шириной 200 мм. Для обеспечения равномерности всасывания в вытяжном коробе панели устанавливаются направляющие перья. Рекомендуемый расход воздуха 4100 м3/ч на 1 м2 площади всасывающего отверстия.

Панельно-щелевой отсос, применяемый при сварке мелких и средних деталей - этот отсос представляющий собой наклонную панель с всасывающим отверстием размером 100X500 мм. Рекомендуемый расход воздуха 1600 м3/ч.

При таком расходе скорость воздуха в спектре всасывания у края стола 0,2 м/с обеспечивает эффективное улавливание вредных веществ [7].

Панельно-щелевой отсос, отличается простотой изготовления и малой металлоемкостью, эффективен при расположении точки сварки в небольшой зоне перед вытяжным отверстием.

На фиксированных местах сварки мелких и средних деталей находит применение вытяжная панель, конструкция которой показана [7]. Для обеспечения равномерного всасывания воздуха вытяжные щели выполнены трапециевидной формы сужающимися книзу. В верхней части панели, непосредственно возле козырька, выполнена сплошная горизонтальная щель шириной 15 мм [7].

При сварке узлов длиной до 2—3 м применяют подъемно-поворотные воздухоприемники,а для сварки крупногабаритных изделий и в закрытых отсеках — переносные отсосы с пневматическими присосами на резиновых шлангах [7].подключаемых к общецеховому коллектору. Подъемноповоротные воздухоприемники эффективны, но довольно громоздки, требуют частой перестановки отсоса от одной точки сварки к другой, что снижает производительность труда и приводит к загромождению рабочей зоны. Зона действия пылегазоприемников 200 мм (примерно такая длина шва может быть сварена одним электродом) при расходе удаляемого воздуха 150 м3/ч.

Бортовые отсосы. В цехах металлопокрытий для улавливания выделений вредных веществ с поверхности растворов гальванических, травильных, закалочных ванн и т. п. применяют разновидность боковых отсосов — бортовые отсосы. Особенностью бортового отсоса является то, что зона его действия велика по сравнению с шириной всасывающей щели. Щель располагают у борта ванны по схеме, если поверхность жидкости в ванне находится ниже борта на расстоянии до 100 мм, или опрокинутые бортовые отсосы, при более низком уровне поверхности жидкости в ванне.

Широкое применение в современных гальванических цехах находят однобортовые и двубортовые отсосы. Однобортовые отсосы предусматривают для ванн шириной до 600 мм. При большей ширине ванны устанавливают двусторонние бортовые отсосы. В усовершенствованных конструкциях бортовых отсосов предусмотрены секции двух исполнений: односторонние и двусторонние. Наличие съемной крышки и верхнее расположение клапана облегчает очистку отсоса от наростов. Материал отсосов: углеродистая сталь для ванн с неагрессивными растворами (щелочными, цианистыми) или полипропилен для ванн с растворами агрессивных кислот и солей.

Ширина отсасывающей щели в горизонтальной плоскости 50 мм. Основные размеры секций отсосов приведены ниже:

Длина щели бортового отсоса, мм.. 400 500 600 700 800 Длина присоединительного патрубка, мм 240 240 240 320 302 Длина щели бортового отсоса мм.. 900 1000 1100 1200 Длина присоединительного патрубка,, мм 400 400 500 500 Ванны длиной более 1200 мм оборудуются отсосами в виде отдельных секций с самостоятельными вытяжными патрубками, которые собираются в общий выводной канал.

Расстояние от верхней кромки ванны до зеркала раствора следует принимать для одно- и двубортовых опрокинутых и однобортовых простых отсосов в пределах 120— 200 мм, а для двубортовых простых отсосов в пределах 80—100 мм. Для некоторых ванн уровень раствора регламентирован условиями безопасности: уровень раствора в ванне оксидирования должен находиться не менее чем на 300 мм ниже верхнего края ванны; уровень раствора в хромовой ванне должен быть ниже краев ванны не менее чем на 150 мм [23] Расчет бортовых отсосов.

Для нахождения объемного расхода воздуха, удаляемого через бортовые отсосы необходимы расчетная ширина ванны, принимаемая равной для двубортовых отсосов расстоянию между кромками отсосов, для однобортовых отсосов — расстоянию между кромкой отсоса и бортом ванны, для активированных отсосов — между кромкой отсоса и осью воздухоподающей трубы, м;

длина ванны, м; расчетное расстояние от зеркала раствора до оси всасывающей щели, м; коэффициент, учитывающий разность температур раствора и воздуха в помещении, определяемый по графику [7].

Недостатком однобортовых и двухбортовых отсосов от прямоугольных ванн является образование вихрей у бортов, свободных от отсосов. Образование вихрей отрицательно влияет на эффективность бортовых отсосов, что приводит к увеличению объемов отсасываемого воздуха. Полностью устранить это явление можно, если устанавливать замкнутые бортовые отсосы у всех четырех сторон ванны. Устройство замкнутых кольцевых отсосов на круглых ваннах также позволяет полностью устранить образование вихрей.

Нижние отсосы. В тех случаях, когда использование более экономичных по расходу воздуха соосных и боковых отсосов невозможно по конструктивным и технологическим условиям, применяют нижние отсосы. В этом случае загрязненный поток опрокидывается вниз к вытяжной панели, не проходя через зону дыхания рабочего. Факел выделений вредных веществ поднимается над плоскостью источника, а затем поворачивается вниз к вытяжной решетке и затягивается в отверстия отсоса Нижние отсосы применяются при пайке, сварке и резке металлов.

Нижний отсос от прямоугольных источников устраивается в виде двух всасывающих щелей, расположенных симметрично вдоль длинной стороны источника. Длина щелей принимается равной длине источника 2А=2а. Нижний отсос от круглого источника устраивается в виде кольцевой щели, расположенной осесимметрично с источником (рис. 3). При выборе размеров кольцевого отсоса необходимо учитывать, что удаление вытяжной щели от источника (увеличение расстояния R1 — r) приводит к возрастанию объема воздуха для отсоса и что условия улавливания значительно ухудшаются с увеличением высоты источника.

Нижние отсосы. В тех случаях, когда использование более экономичных по расходу воздуха соосных и боковых отсосов невозможно по конструктивным и технологическим условиям, применяют нижние отсосы. В этом случае загрязненный поток опрокидывается вниз к вытяжной панели, не проходя через зону дыхания рабочего. Факел выделений вредных веществ поднимается над плоскостью источника, а затем поворачивается вниз к вытяжной решетке и затягивается в отверстия отсоса (рис. 2). Нижние отсосы применяются при пайке, сварке и резке металлов.

Рис. 2. Расчетная схема нижнего отсо- Рис. 3. Предельная производительность са нижнего кольцевого отсоса в зависимости от его относительных размеров:

1 R2 / R1 1,5;2 R2 / R1 1,3;3 R2 / R1 1,1 Активированные отсосы. Местные отсосы активируют плоскими или компактными приточными струями, которые отделяют зону выделений вредных веществ от незагрязненного объема и обеспечивают стабильный сдув вредных веществ в зону эффективного действия отсоса. Приточная струя должна проходить в зоне выделений вредных веществ и направляться к центру всасывающего отверстия, причем расход "отсасываемого воздуха должен превышать расход воздуха, поступающего с приточной струей.

4.4. Местные отсосы от полных укрытий Наиболее эффективным типом местных отсосов является полное укрытие источника выделения вредных веществ. В этом случае локализация выделений достигается при минимальном объеме воздуха. Однако далеко не всегда

–  –  –

На абразивных станках (заточных, шлифовальных, маятниковых и др.), предназначенных для обработки деталей абразивными кругами, устанавливают кожухи воздухоприемники. Такие кожухи устраиваются не только для защиты рабочего от пыли, но и от травм, поэтому их называют защитнообеспыливающими. Кожух должен охватывать круг со всех сторон, оставляя открытой только ту его часть, на которой протекает процесс обработки. Схемы расположения и максимально допустимые углы открытия защитного кожуха, установленные ГОСТ 12.

3.028. Расход воздуха, отсасываемого от кожухов станков с сухими кругами, принимают равным большему из двух следующих значений, определяемых по формулам: L1 3600F 0 ; L2 Dk L, где F — площадь живого сечения рабочего отверстия кожуха, м2; v0 — скорость в воздухоприемном отверстии кожуха, м/с; при направлении пылевого факела непосредственно в отверстие кожуха v0 = 0,25 vК, при направлении пылевого факела непосредственно вдоль отверстия кожуха v0 =(0,3 0,4) vK здесь vK — максимальная окружная скорость вращения круга, м/с; D — диаметр круга, мм; k L — удельная величина отсоса воздуха, м3/(ч мм), принимаемая для заточных и шлифовальных станков с абразивными кругами: стационарными k L =2, качающимися k L =3; для полировальных станков с войлочными кругами k L =4, с матерчатыми кругами k L =6.

Навстречу потоку стружек и пыли на расстоянии от зоны резания не более половины ее высоты располагают пылестружкоприемники металлообрабатывающих станков. Для удаления стружки и пыли при отрезке труб и стержней из хрупких цветных сплавов и неметаллических материалов на токарных станках пылестружкоприемники встраивают в державки режущего инструмента либо применяют пылестружкоприемники, совмещенные с режущим инструментом.

Расчет местных воздухоприемников, встроенных в оборудование для пайки и лужения.

При разработке технологических процессов, для осуществления которых конструируется оборудование, следует предусматривать:

- автоматизацию загрузки и выгрузки, дистанционное управление, а также автоматическую сигнализацию о ходе отдельных операций, связанных с возможным выделением вредных веществ;

- автоматическое поддержание заданных температур, автоблокировку технологического оборудования и вентиляционных устройств;

- замену вредных веществ в производстве безвредными или менее вредными;

- тепловую изоляцию нагретых поверхностей оборудования, воздуховодов, трубопроводов.

Технологическое оборудование, работа которого сопровождается выделением вредных веществ, должно иметь встроенные местные воздухоприемники или размещаться внутри вентилируемого укрытия.

В технической характеристике оборудования необходимо указывать:

- количество воздуха, подлежащего удалению, м3 /ч;

- аэродинамическое сопротивление встроенных воздухоприемников и воздуховодов (Па);

- количество вредных веществ в удаляемом вентиляцией воздухе, мг/м3 ;

- коэффициент улавливания местным воздухоприемником.

–  –  –

Фторопласт 100 При обжиге фторопластовой изоляции на 1 г изоляции выделяется 3 мг фтористого водорода.

Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе рабочей зоны приведены в табл. 4.

–  –  –

Рис. 5. Схемы воздухоприемников, встроенных в технологическое оборудование:

I - полуавтомат для лужения выводов микросхем,, модель ПЛП;

2 - автомат для лужения выводов микросхем модели АЛП-1;

3 - полуавтомат для пайки микросхем модели АПМ-1;

4 - автомат для пайки микросхем;

5 - модель струйной обработки пленочного фоторезиста;

6 - автомат для лужения выводов модели АА-2;

7 - автоматическая линия электрической обработки печатных плат типа АГ-38;

8 – установка для нанесения пленочного фоторезиста КПМЗ;

9 - установка для лакировки субблоков.

В полуавтоматах лужения и пайки по конструктивный соображениям рекомендуется предусматривать щелевые бортовые отсосы. Всасывающее отверстие отсоса следует располагать на уровне источника выделения вредных веществ. При конструировании воздухоприемников необходимо предусмат

–  –  –

Рис.6. Относительная скорость Рис.7. Относительная скорость V в спектре всасывания патрубка V в спектре всасывания патрубка с острой кромкой при с острой кормой при 4 x 0 x 4 Минимальная ширина козырька вокруг всасывающего отверстия, при которой следует пользоваться расчетными зависимостями для отверстия в стенке (рис. 8, 9), должна равняться:

для круглых отверстий - диаметру отверстия;

для квадратных и прямоугольных отверстий с соотношением сторон до 1:6 - наименьшему размеру отверстия (2b0);

для щелей, т.е. прямоугольных отверстий, n 10 - утроенной высоте (6b0) Примечание. Если всасывающий патрубок выступает из плоскости козырька более чем на четверть диаметра при круглом сечении или более чем на четверть меньшей стороны при прямоугольном сечении, то козырек не оказывает влияние на скорость всасывания, и ее следует определять как для патрубка с острой кромкой.

Рис 8. Относительная скорость v Рис. 9. Относительная скорость v в в спектре всасывания отверстия в спектре всасывания отверстия в стенке при стенке при 0 x 4 при 4 x 8 При наличии вблизи всасывающего отверстия поверхностей, ограничивающих подтекание воздуха, расчетная скорость вычисляется умножением относительной скорости, найденной в пп. 6.3.6 - 6.3.8 для соответствующих точек при отсутствии плоскости, на коэффициент влияния плоскости.

6.3.11. Коэффициент находится на рис. 10 для круглого и прямоугольного отверстий с n 10 и на рис. 11 для прямоугольного отверстия с n 10.

Расположение и обозначение координатных осей при определении приведено на графиках: начало координат располагается в центре всасывающего отверстия, а ось u направлена перпендикулярно ограничивающей плоскости.

Графики построены в относительных координатах u, u где u ;

h h Значение величины 2 t 2 в случае круглого и прямоугольного отверстий с n 10 и = для прямоугольного отверстия с п 10, h - расстояние от центра всасывавшего отверстия до ограничивающей плоскости.

Примечания :

1. Для точки с координатами 5 и I u 0 принимать величину = 2.

2. Если u -2 либо u 0 и 5, то коэффициент следует вычислять по формулам:

для круглого и прямоугольного отверстий с n 10

–  –  –

Рис. 10. Коэффициент влияния плоскости для круглого и прямоугольного отверстий с n 10 Рис. 11. Коэффициент влияния плоскости для прямоугольного отверстия с n 10 Количество воздуха, подсчитанное по формулам, справедливо, если работа производится по оси отсоса или перпендикулярно к ней на расстоянии, не превышающем половину ширины отсоса. Если это расстояние составляет ширину отсоса, то для круглых, квадратных и прямоугольных отверстий с соотношением сторон до 1:6 количество удаляемого воздуха следует увеличить в 1,5 раза. Длина щелевого отсоса должна равняться длине обслуживаемой зоны.

Местные отсосы могут быть совмещены с технологическим оборудованием или встроены в него, что находит все более широкое применение в отечественной и зарубежной практике, и не связаны с оборудованием. Они могут быть стационарными и нестационарными, подвижными и неподвижными.

Эффективность местного отсоса может повышаться дополнительным устройством – поддувом.

Требования к местным отсосам:

а) должны обеспечивать требуемую по санитарным нормам чистоту воздуха на рабочем месте с помощью минимальных объемов удаляемого воздуха, удаляя загрязненный воздух кратчайшим путем, минуя зону дыхания работающих;

б) не должны мешать выполнению технологических операций и должны препятствовать распространению вредных веществ по объему производственного помещения.

На рис. 12 представлены спектры всасывания для круглого и прямоугольного отверстий с острыми кромками, а на графике рис. 13 - кривая изменения относительной скорости.

Из рассмотрения графиков вполне очевидно, что воздухоприемные отверстия должны быть максимально приближены к источнику вредных выделений, так как создаваемая ими подвижность воздуха убывает, примерно обратно пропорционально квадрату расстояния.

Любой местный отсос состоит из двух основных частей: пылегазоприемника и воздуховодов. Расчет местного отсоса (пылегазоприемника)' сводится к определению скорости воздуха в приемном отверстии, конструктивное оформление которого (тип отсоса) выбирается в зависимости от конкретных технологических условий. Для этого нужно знать необходимую величину подвижности воздуха в источнике вредностей и расстояние от источника до отсоса, а также их взаимное расположение.

На рис. 14 и 15 в относительных координатах представлены спектры всасывания для наклонных панелей равномерного всасывания.

В нормативно-технической литературе для каждого типа отсоса указывается требуемая скорость воздуха в его сечении, определенная заранее экспериментально, с указанием максимально допустимого расстояния от приемного отверстия отсоса до источника вредностей. Если это расстояние на указано, то следует исходить из положения, что во всех случаях это расстояние не должно быть более одного гидравлического диаметра местного отсоса, определяемого, как отношение площади отверстия к половине его периметра.

Рис. 12. Спектры всасывания отверстий с острыми кромками:

а - круглого; б – прямоугольного; с соотношением сторон 1:2

Рис. 13, График изменения осевых скоростей для прямоугольных отверстий:

l- расстояние от отверстия; r – гидравлический радиус отверстия; 0 средняя скорость в отверстии; - осевая скорость.

Устройство местной вытяжной вентиляции должно быть увязано с действием приточной общеобменной вентиляции, струи которой, восполняя удаляемый из цеха воздух, не должны разносить вредные вещества по помещению, т.е. не должна нарушать их всасывания местным отсосом.

При расположении оборудования в вентилируемом укрытии объем удаляемого воздуха определяется из условия обеспечения средней скорости в рабочем проеме. Скорость выбирается в зависимости от токсичности выделяющихся веществ, наличия тепловыделений и характера технологического процесса.

При лужении и пайке оловянно-свинцовыми припоями необходима скорость 1,3 м/с;

при флюсовании, удалении остатков флюса и маркировке элементов материалами, содержащими ароматические углеводороды, скорость 1 м/с;

при тех же процессах материалами, не содержащими ароматических углеводородов, скорость 0,6 м/с.

Ряс. 14. Спектр всасывания наклонной Рис. 15. Спектр всасывания наклонной панели без козырька панели с поворотным козырьком Острые кромки рабочего проема следует округлять.

При разработке местных отсосов, которые будут подключаться к общей вытяжной системе цеха, аэродинамическое сопротивление отсосов не должно превышать 400 - 500 Па (40 - 50 кг/м2).

Технологическое оборудование рекомендуется снабжать индивидуальными вентиляционными агрегатами. Давление, создаваемое вентилятором при необходимой производительности, долено быть на 200 - 250 Па (20 - 25 кг/м2) больше сопротивления встроенных воздухоприемников и воздуховодов для возможности подключения внешней сети воздуховодов. Величину избыточного давления следует указывать в технической характеристике технологического оборудования.

Поточные линии и группы автоматов рекомендуется снабжать фильтрами для очистки удаляемого воздуха. Для очистки воздуха от аэрозоля свинца и олова возможно применять выпускаемые промышленностью ячейковые фильтры типа с заполнением фильтрующим материалом из стекловолокна.

Степень очистки такими фильтрами 70%. Допустимая удельная воздушная нагрузка 6000 м3 /ч на 1 м2, если нормативные документы не допускают рециркуляции воздуха, содержащего вредные вещества, относящиеся к I – III классу опасности, то воздух после очистки следует выбрасывать в атмосферу.

Данные для конструирований и расчета местной вентиляции оборудования по изготовлению печатных плат От модулей струйной обработки печатных плат удаление воздуха рекомендуется производить на стыке модулей через воздухоприемники.

При работе с жидкими фоторезисторами, красками и т.д. ориентировочное количество удаляемого воздуха при ширине конвейера 730 мм составляет:

-.350 м3 /ч от модуля травления

- 200 м3 /ч от модуля обезжиривания

- 200 м3 /ч от модуля промывки в холодной воде

- 300 м3 /ч от модуля промывки в горячей воде

- 350 м3 /ч от модуля сушки Над установками нанесения фоторезистора и другими установками, являющимися источниками значительных тепловыделений при устойчивых конвективных потоках, имеющих осевую скорость на уровне всасывающего отверстия не менее 0,5 м/с, рекомендуется проектировать низко расположенные зонты. Для улавливания потоков с меньшими скоростями и при скоростях движения окружающего-воздуха 0,4 м/с и более зонт следует снабжать съемными или откидными фартуками с одной, двух или трех сторон и располагать его над источником на высоте не более 0,8 эквивалентного диаметра (по площади) источника тепла. Угол открытия зонта не должен превышать 60°.

Часовое количество воздуха, подтекающего к зонту с конвективной струей, возникающей над тепловым источником круглой или прямоугольной формы (при a/b 1,5), м3 /ч, Lk 70 3 Qk Z k Fu2, где Qk - часовое количество тепла, выделяемого источником путем конвекции, Вт;

Zk- расстояние от нагретой поверхности до воздухоприемного сечения зонта, м;

Fu - площадь источника, м2.

Значение Qk определяется по формуле Qk k Fu (t u t b ), где k - коэффициент конвективной теплоотдачи, Вт/(м 2 · °С), для стандартного воздуха k 1,3 3 (tu t n ) ;

tu - температура нагретой поверхности источника, °С;

tb - температура воздуха помещения, °С.

Количество воздуха, удаляемого через зонт:

F3 L3 Lk, Fu где F3 - площадь сечения зонта, м2, при Z k 2,8 Fu принимают F3 = 1,5Fu.

Зонты в виде козырьков предусматриваются у проемов сушил и другого аналогичного оборудования. Расход воздуха, поступающего под зонт - козырек из сушила, 6 кг/ч, вычисляют по формуле, G 3600F0 0,8gp а расход воздуха, удаляемого через зонт, C уд 1,5GKt при 0,5 l1/h 2 где µ - коэффициент расхода, приблизительно равный 0,65;

Fn - площадь проема, м2; p –избыточное давление, под влиянием которого газы выходят из отверстия сушила, Па; – удельная масса воздуха, выходящего из сушила, кг/м3; g – ускорение м/с2; h - высота проема сушила, м; l1

- величина вылета зонта, м.

В воздухоприемниках постоянного сечения скорость входа воздуха во всасывающее отверстие переменна и определяется по рис. 1 Рис. 16. График для расчета щели равномерного всасывания На графике приняты следующие обозначения: vx – скорость в щели на расстоянии x, м/с; vo - скорость в щели при x = 0 м/с; l - длина щели,м; vl - скорость в конце воздуховода, м/с.

Для получения равномерного удаления воздуха по длине всасывания предусматривают различную высоту воздухоприемного отверстия. Высоту щели ( bx ) на расстоянии x определяют по формуле L bx.

3600 v x l Воздуховоды вытяжной вентиляции рекомендуется выполнять из материала, стойкого к щелочам и кислотам (винипласт, резина), При корректировке положения печатных плат в модулях необходим подъем воздухоприемников на 50 - 80 мм. Для этого воздуховод должен иметь телескопическое соединение или выполняться из гибких шлангов.

На воздуховодах от воздухоприемников предусмотреть шибера.

Магистральные воздуховоды крепить к строительным ограждениям здания.

Характеристика местных отсосов от оборудования для изготовления двусторонних и многослойных печатных плат приведена в прил. I [23] Количество воздуха, подлежащее удалению от модульных линий обработки печатных плат согласно ОСТ и другим источникам, приведено в прил. 2. [23] Количество воздуха, подлежащее удалению от модулей обработки печатных плат, приведено в табл. 5.

–  –  –

чения шума G, дБ, или предельно допустимые шумовые характеристики (ПДШХ) должны быть указаны в паспорте на них, руководстве (инструкции) по эксплуатации или другой сопроводительной документации. При отсутствии таких сведений необходимо пользоваться справочными данными по шумовым характеристикам применяемой машины или ее аналога. Сведения о шумовых характеристиках различного оборудования и машин, а также методики инженерного расчета этих характеристик приведены в работах [7].

5.1. Классификация средств защиты от шума Средства защиты от шума, применяемые на машиностроительных предприятиях, подразделяются на средства коллективной защиты (СКЗ) и индивидуальной защиты (СИЗ). Классификация средств коллективной защиты приведена на рис. 17.

В разделе рассмотрены методы расчета и основы проектирования средств звукоизоляции, звукопоглощения и глушителей шума.

Разработка или выбор Рис. 17. Средства коллективной защиты от средств защиты от шума прошума на пути его распространения изводится на основании акустического расчета, включающего выявление расчетных точек (РТ), для которых производится расчет, и установление допустимых уровней шума для этих точек; определение ожидаемых уровней звукового давления (УЗД) L, дБ, в РТ до осуществления мероприятий по снижению шума и требуемого снижения УЗД Lтр в расчетных точках.

Расчетные точки выбираются на рабочих местах в производственных помещениях или на территории предприятия на высоте 1,2—1,5 м от уровня пола, рабочей площадки или планировочной отметки территории. В помещении с одним источником шума или несколькими источниками с одинаковыми октавными УЗД выбираются две расчетные точки: одна — на рабочем месте в зоне прямого звука, создаваемого источником шума, а другая — на рабочем месте, расположенном в зоне отраженного звука. В помещениях с несколькими разными по октавным УЗД источниками шума (разница более 10 дБ) в зоне прямого звука выбирают две расчетные точки: на рабочих местах у источников с наибольшими и наименьшими УЗД.

5.2 Определение ожидаемых уровней звукового давления и требуемого снижения шума Ожидаемые УЗД в расчетных точках до осуществления мероприятий по снижению шума определяются в зависимости от взаимного расположения этих точек и источников шума, для каждой из восьми октавных полос со среднегеометрическими частотами 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Гц. Ниже рассматриваются наиболее типичные случаи для машиностроительных предприятий.

А. Расчетная точка находится в помещении с одним источником шума (рис. 18,а, б). Октавные УЗД определяются по формуле L L p 10 lgx / S 4 / B (1) где LP — октавный УЗМ источника шума, дБ, определяемый из паспортных характеристик ИШ и по другим данным; х— коэффициент, учитывающий влияние ближнего поля и принимаемый по графику на рис. 19 в зависимости от отношения расстояния г, м, между АЦ ИШ и расчетной точкой к максимальному габаритному размеру l max, м, источника (при r 2l max x 1 );

Ф — фактор направленности ИШ, определяемый по опытным данным; для ИШ с равномерным излучением звука Ф = 1; S — площадь воображаемой поверхности правильной геометрической формы, окружающей ИШ при равном удалении от его поверхности и проходящей через РТ, м2; если r 2l max, то S зависит от формы выбранной поверхности, например для прямоугольного параллелепипеда (рис. 18, a) S 2lmax 2a h 2l 2a h lmax 2a l 2a, если r 2l max, то S r 2 (рис. 18, б), где — пространственный угол излучения, величина которого зависит от местоположения источника шума: 4 — в пространстве (на колонне в цехе); 2 — на поверхности пола, перекрытия, стены; — в двухгранном угле, образованном ограждающими конструкциями; / 2 — в трехгранном угле; В — постоянная помещения, м2, определяемая для соразмерных помещений, у которых отношение наибольшего размера к наименьшему не более 5, по формуле B S огр / 1 Рис. 19. График для определения коэффициента х Рис. 18. Схемы расположения источников шума и расчетных точек где Sогр — общая площадь ограждающих поверхностей, м2; — средний коэффициент звукопоглощения в помещении; для октавных полос с частотами 63—1000 Гц 0, где 0 — средний коэффициент звукопоглощения ограждающих поверхностей помещения (находят по табл. 6); для октавных полос с частотами 2000—8000 Гц а вычисляют по формуле 1 1 0 e ml ; cp здесь т — показатель затухания звука в воздухе на единицу длины, 1/м, определяемый по табл. 7; lср — средняя длина свободного пробега звуковых волн в помещении между последовательными отражениями, определяемая как lср=V/Sorp (где V—объем помещения, м3).

Табл.6 Средний коэффициент звукопоглощения 0 ограждающих поверхностей помещения Тип помещения Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц Машинные залы, генераторные, ис- 0,07 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,09 0,09 пытательные стенды, вентиляционные камеры, цехи предприятий пищевой промышленности с ограждениями, облицованными моющейся плиткой Механические и металлообрабатываю- 0,10 0,10 0,10 0,11 0,12 0,12 0,12 0,12 щие цехи; цехи агрегатной сборки в авиационной и судостроительной промышленности

–  –  –

S i, В —то же, что в формуле (1), но для i-го источника шума; т — количество ИШ, ближайших к расчетной точке, т. е. источников, находящихся на расстоянии ri rmin, где rmin — расстояние от РТ до АЦ ближайшего к ней ИШ, м;

п — общее число принимаемых в расчет ИШ (с учетом коэффициента одновременности работы оборудования).

Если в рассматриваемом помещении установлено несколько одинаковых ИШ, то ожидаемые октавные УЗД от всех источников в расчетной точке определяют по формуле

–  –  –

где Lp — суммарный октавный УЗМ, излучаемой всеми источниками, находящимися в рассматриваемом шумном помещении, например в помещеn нии № 2; L p 10 lg i ; при одном источнике L p L p ; Вш и Ви — постоян- сум сум i ная соответственно1 шумного и изолированного помещения, м2; S orpi — площадь рассматриваемого ограждения или его элемента, м2; Ri — звукоизоляция этого ограждения или элемента, дБ, определяемая по данным [7].

Г. Источник шума — радиальный вентилятор ИШ1 (рис. 18, д) находится вне рассматриваемого помещения. Шум вентилятора распространяется по воздуховоду и излучается в помещение через одно или несколько воздухораспределительных устройств (решеток).

Октавные УЗД в расчетной точке при проникновении шума в помещение через одно воздухораспределительное устройство L L p L p 10 lg / S 4 / B ; (6) cemu

–  –  –

где L pii 1— снижение октавных УЗМ в отдельных элементах сети (на прямых участках, поворотах, разветвлениях, изменениях сечения, при отражении от конца воздуховода или решетки), определяемое для прямых участков, поворотов, открытых концов воздуховодов или решеток по табл. 9—13 [7]; Ф — фактор направленности излучения источников шума по отношению к расчетной точке; для решеток Ф = Фр принимается по кривым на рис. 20;

S r 2.

Табл.9. Снижение октавных УЗМ L p, дБ, на 1 м длины прямых участков металлических воздуховодов прямоугольного и круглого сечений Поперечное сече- Гидравли- Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц ние ческий

–  –  –

Табл11. Снижение октавных УЗМ L p, дБ, в плавных поворотах воздуховодов Ширина поворота, мм Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц 125-250 0 0 0 0 1 2 3 4 260-500 0 0 0 1 2 3 3 3 510-1000 0 0 1 2 3 3 3 3 1100-2000 0 1 2 3 3 3 3 3

–  –  –

Снижение октавных УЗМ при резком изменении поперечного сечения воздуховода — сужении или расширении — зависит от частоты и размеров поперечного сечения воздуховодов:

а) при размерах поперечного сечения воздуховода меньше указанных в табл. 9.

L p 10 lgmП 1 / 4mП,

–  –  –

100 24/19 18/14 13/10 8/5 3/2 0 0 0 160 20/16 14/10 10/7 4/3 1/0 0 0 0 200 18/14 13/10 8/6 3/2 1/0 0 0 0 250 16/13 11/8 6/4 2/1 0 0 0 0 315 14/11 10/7 4/3 1/0 0 0 0 0 350 14/11 8/6 4/2 1/0 0 0 0 0 400 12/10 7/5 3/2 0 0 0 0 0 450 12/8 6/5 2/1 0 0 0 0 0 500 11/8 6/4 2/1 0 0 0 0 0 630 10/7 5/3 1/0 0 0 0 0 0 710 8/6 4/2 1/0 0 0 0 0 0 800 8/5 3/2 1/0 0 0 0 0 0 1000 6/4 2/1 0 0 0 0 0 0 1400 4/2 1/0 0 0 0 0 0 0 2000 2/0 0 0 0 0 0 0 0 Рис. 20. Фактор направленности Фр при излучении шума из воздухораспределительной решетки: а — решетка в центре комнаты; б — решетка в центре стены; в — решетка вблизи ребра; г — решетка вблизи угла; Fр— приведенный размер решетки, м; f — среднегеометрическая частота, Гц;

— угол между осью решетки н направлением на РТ

б) при размерах поперечного сечения воздуховода, равных или больших указанных в табл. 12, L p 10 lg mП при т П 1; L p = 0 при тП 1.

При плавном переходе воздуховода от одного сечения к другому снижение октавных УЗМ не учитывается.

Снижение октавных УЗМ в разветвлении воздуховода (тройнике или крестовине) Fотв тп 12 L p 10 lg, (8) 4т П — отвi F где Fотв суммарная площадь поперечных сечений воздуховодов всех ответвлений, м ; Fотвi — площадь поперечного сечения воздуховода отдельного ответвления, м2; тП F / Fотвi — соотношение площадей сечений воздуховодов; F — площадь поперечного сечения воздуховода перед разветвлением, м2.

Если воздуховод в разветвлении повернут на 90°, то к снижению октавных УЗМ в разветвлении, рассчитанному по формуле (8), необходимо добавить снижение октавных УЗМ в повороте.

В результате отражения звука от открытого конца воздуховода или решетки происходит снижение шума, определяемого по табл. 13 [7].

Д. Расчетная точка находится на территории предприятия (рис. 18, е).

Шум излучается через выхлопные и воздухозаборные устройства аэрогазодинамических установок, а также через стенки подводящих каналов. Октавные УЗД в расчетной точке определяют по формуле L L p 15 lg r G 10 lg L p, (9) где L p — октавный УЗМ, излучаемой источником в канал, дБ; r — расстояние от центра выхлопного или воздухозаборного отверстия, середины подводящего канала, м; показатель направленности G, дБ, может быть определен по рис. 21. L p — снижение УЗМ на пути распространения шума от источника до места излучения шума в атмосферу, определяемое для случая излучения шума через выхлопные или воздухозаборные отверстия как L p L p [см. формулу (6)], а при излучении через стенки канала по формусети ле L p L'p 10 lgS П / S 0 R 3, где L'p — снижение октавных УЗМ на пути распространения шума от источника до начала канала площадью наружной поверхности S П и площадью поперечного сечения S 0, м2; R — звукоизоляция стенок канала, дБ (Количество воздуха, удаляемого местной вытяжной вентиляцией от модулей обработки печатных плат:

Рис. 21. Показатель направленности G (дБ) излучения шума в атмосферу из выходных отверстий шахт и решеток:, б — выпуск в одну сторону; в — равномерный выпуск во все стороны Требуемое снижение октавных УЗД рассчитывается отдельно для каждого источника шума, но при этом учитывается общее число источников шума и УЗД, создаваемые каждым из них в РТ. В общем случае требуемое снижение шума для каждого источника должно быть таким, чтобы суммарные уровни во всех октавных полосах частот от всех источников шума не превышали допустимых УЗД.

При наличии одного источника шума требуемое снижение УЗД в РТ в помещении или на территории Lmp L Lдоп, (10) Lдоп — допустимый октавный УЗД, дБ (приложение П.З [7].).

При нескольких источниках шума требуемое снижение октавных УЗД в РТ в помещении или на территории определяется для каждого источника в отдельности:

Lmpi Li Lдоп 10 lg n, где Li — октавный УЗД, создаваемый рассматриваемым источником шума в РТ, дБ; п — общее количество принимаемых в расчет источников шума, которые создают в расчетной точке октавные УЗД, отличающиеся менее чем на 10 дБ.

Если источники создают октавные УЗД, отличающиеся более чем на 10 дБ, то Lmpi для каждого из источников с более высокими УЗД определяется по формуле Lmpi Li Lдоп 10 lg n1 где n1 — общее число источников шума с более высокими УЗД; а для источников с более низкими УЗД Lmpi Li Lдоп 10 lgn n1 5.

5.3. Средства звукоизоляции К средствам звукоизоляции (рис. 22, а) относятся звукоизолирующие ограждения 1, звукоизолирующие кабины и пульты управления 2, звукоизолирующие кожухи 3 и акустические экраны 4. Их целесообразно применять в тех случаях, когда нужно существенно снизить интенсивность прямого звука на рабочих местах.

Звукоизолирующие ограждения (стены, перекрытия, перегородки, остекленные проемы, окна, двери). Звукоизоляция, дБ, воздушного шуограждением R 10 lgPпад / Pпр, ма где Pпад и Pпр —соответственно звуковая мощность, падающая на ограждение и прошедшая через него, Вт. Требуемая звукоизоляция Rтр, дБ, воздушного шума однородного ограждения, например, перегородки, определяется следующими формулами:

а) при проникновении шума из одного помещения с ИШ в смежное помещение Rmp Lш Lдоп 10 lg ВИ 10 lg S orp, (11) где Lш — измеренный или рассчитанный по формулам (1)—(3) октавный УЗД в шумном помещении, дБ; Lдоп — допустимый октавный УЗД в изолируемом от шума помещении, дБ, с постоянной Ви, м2; Sогр — площадь ограждения, разделяющего помещения, м2.

Рис. 22. Средства звукоизоляции на машиностроительном предприятии (а) и пути распространения шума из одного помещения в другое (б) Необходимо отметить, что шум из помещения с источником (ами) может попадать в смежное помещение различными путями (рис. 4.6,6). Через ограждение (путь 1) и какое-либо отверстие в нем (путь 2) происходит прямая передача шума, а путем 3 — косвенная. Вибрации от источника передаются на основание, перекрытие, перегородку и т. п., что является причиной появления структурного шума (путь 4).

б) при проникновении шума из помещения с ИШ на территорию предприятия Rmp LШ Lдоп 10 lg S orp 15 lg r 11, (12) где Lдоп — допустимый октавный УЗД в РТ территории, дБ; r — расстояние от центра ограждающей конструкции до расчетной точки, м;

–  –  –

2 i i 1 площадь, м, и звукоизоляция, дБ, отдельного элемента (окна, двери, сплошной части ограждения); п — количество элементов.

Требуемая звукоизоляция каждого из элементов в этом случае будет Rmpi Rcp 10 lgS i / S общ 10 lg n (15) Если в ограждении имеется только один проем (например, окно), то требуемую звукоизоляцию этого проема R0 можно определить используя номограмму на рис. 4.7 в [7], где по оси абсцисс отложена поправка R Rcp, количественно показывающая ухудшение звукоизоляции R сплошной части ограждения за счет проема, а по оси ординат — разность звукоизоляций R — R0; к — площадь, занимаемая ограждением с меньшей звукоизоляцией, %.

Например, если окно в ограждении со звукоизоляцией R = 40 дБ занимает 20 % площади при заданной средней звукоизоляции Rcp=32 дБ (Д=8дБ), то требуемая звукоизоляция этого окна будет равна R0 =40—15= 25 дБ. В том случае, когда известны величины R, R0 и к, можно найти Rcp. Например, при R=30 дБ, R0 =20 дБ и к=75 % значение Rcp будет равно 30—9=21 дБ. В частном случае, когда звукоизоляция отверстия площадью So равна нулю (открытое окно и т. п.) и S 0 / S общ 1, выражение (4.14) принимает вид Rcp 10 lgS общ / S 0.

Расчёт и проектирование звукоизолирующих ограждений производят с учетом величины Rmp. Возможны два пути решения этой задачи: первый — использование экспериментальных данных по звукоизоляции однослойных и многослойных ограждений (табл. 4.9—4.11) в [7], окон (табл. 4.12) в [7] и дверей (табл. 4.13) в [7]; в этом случае звукоизоляция Rorp выбранной конструкции должна быть не менее Rтр в нормируемом диапазоне частот, т. е.

Rorp Rтр; второй путь — это расчетное в соответствии со СНиП II-12 «Защита от шума. Нормы проектирования» определение величины звукоизоляции, рассматриваемое в [7].

Однослойное плоское ограждение. Такое ограждение при расчете звукоизоляции [7] рассматривается как тонкая пластина, шарнирно опертая по контуру и совершающая чисто изгибные колебания.

Каждая пластина имеет бесконечное множество частот собственных колебаний. Наибольший интерес представляет первая резонансная частота, определяемая по формуле f p 1 / a 2 1 / b 2 c 2 / 4 f гр, (16) где а и Ь — размеры пластины, м; с — скорость звука в воздухе, м/с; f гр — граничная (критическая) частота колебаний пластины (частота волнового совпадения), Гц, определяемая по формуле f гр = c2/(1,8 n h ), где c П — скорость продольных волн в пластине, м/с; h — толщина пластины, м (рис. 4.8, а) в [7].

В частотной характеристике звукоизоляции R ограждения (рис. 4.8, б) в [7] можно выделить несколько областей, где звукоизоляция подчиняется определенным закономерностям.

В области резонансных частот, находящихся, как правило, в низкочастотном диапазоне (до 20—45 Гц), звукоизоляция зависит от внутреннего трения в материале ограждения. Поскольку этот диапазон находится ниже нормируемых частот, обычно в расчетах звукоизоляции он не учитывается. На частотах выше первых двух-трех резонансных частот звукоизоляция подчиняется так называемому закону массы, когда звукоизоляция R зависит только от поверхностной плотности mn, кг/м2 (массой в кг 1 м2 ограждения), и частоты звука f, Гц (с увеличением тп или f в 2 раза звукоизоляция возрастает на 6 дБ):



Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 | 6 |
 

Похожие работы:

«Рабочая программа подготовительной группы Основы безопасности жизнедеятельности «Программа воспитания и обучения в детском саду» М. А. Васильевой, В. В. Гербовой, Т. С. Комаровой Составитель: Воспитатель Алехова Вера Владимировна Первая квалификационная категория П. Новостроево 2015 год СОДЕРЖАНИЕ Пояснительная записка 1. Планируемые результаты освоения Программы 2. Содержание программы 3. Календарный учебный график 4. Календарно-тематическое планирование 5. Методическое обеспечение 6....»

«ЛИСТ СОГЛАСОВАНИЯ от 20.06.2015 Рег. номер: 1964-1 (08.06.2015) Дисциплина: Управление информационными рисками Учебный план: 10.03.01 Информационная безопасность/4 года ОДО Вид УМК: Электронное издание Инициатор: Ниссенбаум Ольга Владимировна Автор: Ниссенбаум Ольга Владимировна Кафедра: Кафедра информационной безопасности УМК: Институт математики и компьютерных наук Дата заседания 30.03.2015 УМК: Протокол № заседания УМК: Дата Дата Результат Согласующие ФИО Комментарии получения согласования...»

«ОРГАНИЗАЦИЯ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ СЛУЖБЫ СОЦИАЛЬНОЙ ПОМОЩИ НА ДОМУ BAKTRIA PRESS 2 ОРГАНИЗАЦИЯ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ СЛУЖБЫ СОЦИАЛЬНОЙ ПОМОЩИ НА ДОМУ УДК 369.8(575.1) ББК 65. К 23 Карамян М. Организация деятельности службы социальной помощи на дому: методическое пособие/М. Карамян, М. Хасанбаева, М. Аминов. – Ташкент: Baktria press, 2014. – 100 с. В настоящем пособии приводятся методические рекомендации по вопросам социально-бытового обслуживания одиноких престарелых граждан и лиц с инвалидностью. Раскрываются...»

«ОСНОВЫ БЕЗОПАСНОСТИ И ПРАВИЛА ПОВЕДЕНИЯ НА ЖЕЛЕЗНОЙ ДОРОГЕ (методическое пособие) А в т о р – с о с т а в и т е л ь: В.Г. Пичененко, канд. воен. наук, профессор кафедры теории и методики физвоспитания и ОБЖ ГБОУ ДПО НИРО Основной целью методического пособия является профилактика случаев детского травматизма на территории объектов инфраструктуры железной дороги и оказание помощи педагогам общеобразовательных организаций в подготовке и проведении занятий и уроков безопасности по теме: «Основы...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования “Южный федеральный университет” Кафедра психологии и безопасности жизнедеятельности Экспериментальная психология Учебно-методическое пособие Для студентов и магистрантов направления 030300 – Психология Таганрог 2014 ББК 88.37я73 Голубева Е.В. Экспериментальная психология: Учебно-методическое пособие. – Таганрог: Изд-во ЮФУ, 2014. – 48 с....»

«РОСЖЕЛДОР Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Ростовский государственный университет путей сообщения» (ФГБОУ ВПО РГУПС) Волгоградский техникум железнодорожного транспорта (ВТЖТ – филиал РГУПС) Л.В.Сизикова МДК 03.03 Документационное обеспечение охраны труда и электробезопасности Тема 3.1 Документация по охране труда Методические указания по выполнению практических работ для студентов курса специальности 13.02.07...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ _ПЕНЗЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИДЕНТИФИКАЦИЯ ОПАСНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ Методические указания к практическим занятиям по курсу «Управление техносферной безопасностью» ПЕНЗА 2014 УДК 65.012.8:338.45(075.9) ББК68.9:65.30я75 Б Приведена методика и пример идентификации опасного производственного объекта с определением его категории, класса и типа. Рассмотрены вопросы определения страховой суммы, страховых тарифов, в зависимости от вида и класса...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Институт химии Кафедра органической и экологической химии Ларина Н.С. ГЕОХИМИЯ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ Учебно-методический комплекс. Рабочая программа для студентов очной формы обучения по направлению 04.03.01 Химия, программа подготовки «Прикладной бакалавриат», профиль подготовки Химия окружающей среды,...»

«ЛИСТ СОГЛАСОВАНИЯ от 20.06.2015 Рег. номер: 1982-1 (08.06.2015) Дисциплина: Системы электронного документооборота Учебный план: 10.03.01 Информационная безопасность/4 года ОДО Вид УМК: Электронное издание Инициатор: Бажин Константин Алексеевич Автор: Бажин Константин Алексеевич Кафедра: Кафедра информационной безопасности УМК: Институт математики и компьютерных наук Дата заседания 30.03.2015 УМК: Протокол №6 заседания УМК: Дата Дата Результат Согласующие ФИО Комментарии получения согласования...»

«УДК 378.147(07) Печатается по рекомендации отдела ББК 74.489.028.125я81+ сертификации и методического сопровождения 74.268.1с9 образовательного процесса СурГПУ К 93 Методические рекомендации утверждены на заседании кафедры лингвистического образования и межкультурной коммуникации 25 октября 2014 г., протокол №4 Выпускная квалификационная работа: методика обучения К 93 безопасности жизнедеятельности: метод. рекомендации. Направление подготовки 44.03.01Педагогическое образование. Профиль...»

«Главное управление МЧС России по городу Москве Управление гражданской защиты Москвы Государственное казенное учреждение «УМЦ ГО и ЧС города Москвы» А.В. Донецкий, О.С. Астафуров, Н.Г. Волкова, Е.В. Фомина Под общей редакцией В.С. Дорогина ОБУЧЕНИЕ РАБОТАЮЩЕГО НАСЕЛЕНИЯ Г. МОСКВЫ В ОБЛАСТИ БЕЗОПАСНОСТИ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ Допущено УМС Государственного казенного учреждения «УМЦ ГО и ЧС города Москвы» в качестве учебного пособия по программе обучения в Российской Федерации работающего населения в...»

«Технологическая платформа «Твердые полезные ископаемые»: технологические и экологические проблемы отработки природных и техногенных месторождений Екатеринбург 1-3 декабря 2015 г. УДК 622.85:504.06 Технологическая платформа «Твердые полезные ископаемые»: технологические и экологические проблемы отработки природных и техногенных месторождений: II межд. научно-практ. конф. 2-4 декабря 2015 г.: сб. докл. [электронный ресурс]. Екатеринбург: ИГД УрО РАН, 2015. – элект.опт. диск (DVD-R). – Загл. с...»

«ЛИСТ СОГЛАСОВАНИЯ от 20.06.2015 Рег. номер: 3212-1 (19.06.2015) Дисциплина: Психология безопасности Учебный план: 37.03.01 Психология/4 года ОДО Вид УМК: Электронное издание Инициатор: Лебедева Людмила Владимировна Автор: Лебедева Людмила Владимировна Кафедра: Кафедра общей и социальной психологии УМК: Институт психологии и педагогики Дата заседания 26.02.2015 УМК: Протокол №7 заседания УМК: Дата Дата Результат Согласующие ФИО Комментарии получения согласования согласования Зав. кафедрой...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Институт математики и компьютерных наук Кафедра информационной безопасности Паюсова Татьяна Игоревна СОВРЕМЕННЫЕ ИНФОРМАЦИОННЫЕ СИСТЕМЫ Учебно-методический комплекс. Рабочая программа для студентов специальности 10.05.01 Компьютерная безопасность, специализация «Безопасность распределенных...»

«ВОЛГОГРАДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ МЕДИЦИНСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА МЕДИЦИНЫ КАТАСТРОФ Методические указания для выполнения контрольной работы по дисциплине «Безопасность жизнедеятельности» Волгоград – 2014 г УДК 614.8 ББК 68.69 Методические указания для выполнения контрольной самостоятельной работы для студентов, составлены в соответствии с Рабочей программой дисциплины «Безопасность жизнедеятельности», а также нормами Федерального закона «О защите населения и территорий от чрезвычайных ситуаций...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Амурский государственный университет С.А. Приходько БЕЗОПАСНОСТЬ В ЧРЕЗВЫЧАЙНЫХ СИТУАЦИЯХ: ПРОГНОЗИРОВАНИЕ И ОЦЕНКА ПОСЛЕДСТВИЙ ТЕХНОГЕННЫХ ЧРЕЗВЫЧАЙНЫХ СИТУАЦИЙ Учебное пособие Благовещенск ББК 68.9я73 П75 Рекомендовано учебно-методическим советом университета Рецензенты: И.В. Бибик – зав. кафедрой БЖД ДальГАУ, канд. техн. наук, доцент; В.Н. Аверьянов, доцент кафедры БЖД АмГУ, канд. физ.-мат. наук Приходько С.А. П75 Безопасность в...»

«АДМИНИСТРАЦИЯ МУНИЦИПАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ САРАПУЛЬСКИЙ РАЙОН ПОСТАНОВЛЕНИЕ 12 января 2015г с. Сигаево №1 О подготовке неработающего населения муниципального образования «Сарапульский район» к действиям по обеспечению защиты от опасностей, возникающих при ведении военных действий или вследствие этих действий В соответствии с Федеральным законом от 12 февраля 1998 года № 28-ФЗ «О гражданской обороне», Федеральным законом от 6 октября 2003 года № 131-ФЗ «Об общих принципах организации местного...»

«ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ Основная образовательная программа магистерской подготовки «Логистический менеджмент и безопасность движения», реализуемая федеральным государственным образовательным бюджетным учреждением высшего профессионального образования «Иркутский государственный технический университет» представляет собой систему документов, разработанную и утвержденную «Иркутским государственным техническим университетом» с учетом требований регионального рынка труда на основе Федерального...»

«Министерство природных ресурсов и экологии Российской Федерации Государственный природный заповедник Дагестанский Союз охраны птиц России» А.В. Салтыков, Г.С. Джамирзоев Руководство по обеспечению орнитологической безопасности электросетевых объектов средней мощности (методическое пособие) Махачкала, 2015 УДК 502.747:621.315.1 ББК 28.693.35:31.279 С16 Под редакцией Г.С. Джамирзоева Салтыков А.В., Джамирзоев Г.С. С16 Руководство по обеспечению орнитологической безопасности электросетевых...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Кемеровский государственный университет» Новокузнецкий институт (филиал) Факультет информационных технологий Рабочая программа дисциплины Б2.В.ДВ.1.1 Гидрология Направление подготовки 05.03.05 «Экология и природопользование» Направленность (профиль) подготовки Геоэкология Квалификация (степень) выпускника Бакалавр Форма обучения Очная...»







 
2016 www.metodichka.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Методички, методические указания, пособия»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.