WWW.METODICHKA.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Методические указания, пособия
 


Pages:     | 1 | 2 || 4 | 5 |   ...   | 6 |

«А.Г.Ветошкин ПРОЦЕССЫ И АППАРАТЫ ПЫЛЕОЧИСТКИ Учебное пособие Пенза 2005 УДК 628.5 ББК 20.1 Ветошкин А.Г. Процессы и аппараты пылеочистки. Учебное пособие. – Пенза: Изд-во Пенз. гос. ...»

-- [ Страница 3 ] --

В нормально работающих рукавных фильтрах концентрация пыли на выходе из аппарата обычно не превышает 20 мг/м3. При использовании высокоэффективных фильтровальных материалов и улавливании волокнистых пылей концентрация на выходе может снижаться до 1 мг/м3 и менее.

Общий вид рукавного фильтра показан на рис. 5.4.

Рис. 5.4. Рукавный фильтр:

1 – корпус; 2 – фильтрующие рукава; 3 – коллектор сжатого воздуха; 4 – сборник пыли.

Регенерация фильтровальной ткани рукавов производится путем механического или аэродинамического воздействия на фильтровальную ткань с целью разрушения и удаления слоя осевшей пыли.

При выборе способа регенерации имеют значение вид ткани, конструкция аппарата, характеристики пыли и технологического процесса, другие факторы.

Механическое встряхивание может выполняться несколькими способами.

Нестойкие на изгиб ткани (например, из стекловолокна) регенерируют быстрым покачиванием из стороны в сторону без изменения натяжения. Фильтры из более эластичных и нетолстых тканей можно отряхивать, придавая материалу волнообразные колебания. Широко используемые для обработки газовых выбросов рукавные фильтры (аппараты с вертикальными фильтрующими элементами в виде тканевых рукавов) встряхивают волнообразным изменением натяжения ткани, поднимая и опуская вверх рукава. Большинство встряхивающих устройств снабжается электроприводом. Иногда встряхивание комбинируют с продувкой тканей.

В ряде рукавных фильтров регенерация фильтровальной ткани осуществляется путем обратной струйной и импульсной продувки рукавов.

Обратной продувкой регенерируют ткани при улавливании легкосбрасываемых пылей. Для этого изменяют направление дутья, подавая на регенерацию свежий или очищенный воздух. Последний вариант предпочтительней, так как не увеличивается количество воздуха в системе. Для выполнения обратной продувки фильтр может отключаться посекционно или полностью.

Расход воздуха на обратную продувку принимают до 10% от количества очищаемого газа.

При отложениях пыли на внутренней поверхности рукавов осуществляют струйную продувку, подавая воздух из щели кольцевой трубки-каретки, одеваемой на рукав и медленно движущейся вдоль него (рис. 5.5). В полость кольца подается воздух от высоконапорного вентилятора или воздуходувки по гибкому шлангу. Воздух истекает из кольца через щель. Слой осевшей пыли разрушается в результате воздействия на него перемещающегося кольца и выдувания пыли струей воздуха, вытекающей из кольца со скоростью 10…30 м/с. Пыль падает в бункер.

Рис. 5.5. Схема обратной струйной продувки рукавного фильтра:

1 - рукав; 2 - кольцо со щелью и патрубком для подвода сжатого воздуха.

Это наиболее мощный способ регенерации, позволяющий выдуть даже частицы пыли, застрявшие в пространстве между нитками. Поэтому фильтры, оборудованные каретками струйной продувки, могут работать с повышенными нагрузками и перепадами давления. Недостатки струйной продувки заключаются в сложности устройства перемещения каретки и истирании ею толстых фильтрующих материалов-войлоков, фетров, для которых в основном струйная продувка и используется.

Другая разновидность выдувания пыли - импульсная регенерация - используется в рукавных фильтрах при схеме подачи загрязненного воздуха снаружи внутрь рукава и отложениях пыли на его внешней поверхности (рис.

5.6). При импульсной продувке струя сжатого воздуха, исходящая из сопла распределительной трубы, подсасывает очищенный газ (воздух) и поступает в рукав. Под воздействием избыточного давления рукав раздувается, происходит разрушение слоя осевшей пыли и ее выпадение в бункер.

Рис. 5.6. Каркасный рукавный фильтр с импульсной продувкой:

1 - соленоидный клапан; 2 - труба для ввода сжатого воздуха; 3 -сопло;

4 - струя сжатого воздуха; 5 - прибор автоматического управления регенерацией; 6 - рукав; 7 - каркас; 8 - бункер.

Кроме эффекта продувки пульсирующий поток оказывает и механическое встряхивающее действие. Импульсную регенерацию выполняют без отключения секций. Чтобы не происходило слишком интенсивной регенерации с удалением остаточного равновесного количества пыли (что приведет к большой величине проскока в начальный период работы фильтра после регенерации), варьируют давление сжатого воздуха, продолжительность и частоту импульсов.

Продолжительность импульса 0,1…0,2 с, частота - 10 импульсов в минуту, давление сжатого воздуха 500…600 кПа. Расход сжатого воздуха составляет 0,1…0,2 % от количества очищенного газа (воздуха).

Типичным рукавным фильтром с механической регенерацией и обратной продувкой является Г4-БФМ (ФВ). Изготовляются четыре типоразмера фильтра ФВ: ФВ-30, ФВ-45, ФВ-60, ФВ-90. Фильтрующая поверхность соответственно 30, 45, 60, 90 м2.

Технические данные фильтра Г4-БФМ приведены в табл. 5.4. Фильтр изображен на рис. 5.7.

Металлический шкаф фильтра разделен перегородками на секции с фильтрующей поверхностью каждой 15 м2. Таким образом, фильтры ФВФВ-45, ФВ-60, ФВ-90 имеют соответственно две, три, четыре и шесть секций. В каждой секции расположено 18 рукавов из фильтровальной ткани (36 рядов). Рукава подвешены к раме встряхивающего устройства.

В фильтре предусмотрена регенерация рукавов через 3,5 мин продолжительностью 30 с. Регенерация осуществляется встряхиванием и обратной продувкой и производится посекционно.

Таблица 5.4 Характеристика фильтров ФВ (Г4-1БФМ) Показатели ФВ-30 ФВ-45 ФВ-60 ФВ-90 Поверхность 30 45 60 90 фильтровальной ткани, м2 Число секций 2 3 4 6 Число рукавов 36 54 72 108 Материал рукавов Сукно фильтровальное № 2, нитрон, лавсан НФМ

–  –  –

Рис. 5.7. Рукавный фильтр всасывающий типа ФВ (Г4-1БФМ):

1 - клапанные коробки для выхода воздуха; 2 - шкаф металлический;

3 - рукава; 4 - сборник пыли; 5 - электродвигатель; 6 - входной патрубок.

Во время регенерации с помощью рычажно-кулачкового механизма закрывается клапан, установленный на выходе очищенного воздуха, и открывается клапан на входе продувочного воздуха снаружи. Наружный воздух поступает в регенерируемую секцию и проходит ткань в направлении, обратном рабочему. При этом слой пыли, осевший на внутренней поверхности ткани, опадает. Одновременно с помощью рычажно-кулачкового механизма происходит встряхивание рукавов. В результате продувки и встряхивания пыль, осевшая на рукавах, падает в бункер, из которого удаляется шнеком.

Затем регенерируемая секция включается в работу и начинается регенерация следующей секции и т. д.

В настоящее время выпускается и эксплуатируется множество разнообразных конструкций тканевых фильтров. По форме фильтровальных элементов и тканей они могут быть рукавные и плоские (полотняные), по виду опорных устройств - каркасные, рамные и т.д., по наличию корпуса и его форме - цилиндрические, прямоугольные, открытые (бескамерные), по числу секций одно- и многосекционные. Фильтры могут также различаться по способу регенерации и ряду других признаков. Однозначных или научно обоснованных критериев выбора типа фильтра среди этого многообразия конструкций нет.

Рекомендуется, по возможности, использовать фильтры, разработанные для соответствующих отраслей промышленности.

Краткие сведения о характеристиках отечественных конструкций рукавных фильтров, приведенные далее в тексте и таблице 5.5, могут оказать определенную помощь в ориентации среди множества типов аппаратов и быть полезными в качестве первоначальной информации.

Фильтры ФР-6П, ФТ-2М, ФТНС-М предназначены для очистки аспирационного воздуха от волокнистой пыли текстильных и других предприятий легкой промышленности. Регенерация рукавов производится посредством встряхивания ручным или механизированным способами. Удельные газовые нагрузки для фильтров ФР-6П, ФТ-2М и ФТНС-М составляют 0,056, 0,1 и 0,057 м3/(м2с) соответственно.

В химической и нефтехимической технологии наибольшее распространение получили рукавные фильтры следующих типов: ФРКИ, ФРКДИ, ФРО, ФРУ, ФР, ГЧ-БФМ, ФРОС. Каждый из типов имеет, как правило, несколько типоразмеров. Из указанной серии можно подобрать фильтр с поверхностью фильтрования от нескольких квадратных метров до нескольких тысяч квадратных метров, способных работать при температурах от нескольких десятков градусов до 500°С.

Фильтры ФР-6П, ФТ-2М, ФТНС-М предназначены для очистки аспирационного воздуха от волокнистой пыли текстильных и других предприятий легкой промышленности. Регенерация рукавов производится посредством встряхивания ручным или механизированным способами. Удельные газовые нагрузки для фильтров ФР-6П, ФТ-2М и ФТНС-М составляют 0,056, 0,1 и 0,057 м3/(м2с) соответственно.

Фильтр ЦА-3804 предназначен для улавливания асбестовой пыли. Регенерация рукавов производится механическим встряхиванием.

Фильтры ФРУ разработаны для систем аспирации взрывоопасных химических производств, ФРВ-20 и ФРН-30 - для различных технологических процессов химических производств, ФР-250 - для аспирационных систем сажевых производств и предприятий по производству минеральных удобрений; СМЦ - для технологических процессов предприятий стройматериалов;

РФГ и УРФМ - для предприятий цветной металлургии; Г4-БФМ (ранее ФВ) - для предприятий пищевой промышленности. Регенерация производится механическим встряхиванием и одновременной обратной посекционной продувкой. Привод систем встряхивания электромеханический, за исключением фильтров УРФМ с пневмоприводом. Удельные газовые нагрузки для фильтров ФРУ составляют: 0,02 м3/(м2с), УРФМ – (0,012...0,02) м3/(м2с), Г4 – БФМ – (0,025...0,033) м3/(м2с).

Фильтры ФР-518, ФР-650,ФР-5000,ФРДО-6500 со стеклотканями используются для очистки взрывоопасных газовых смесей с температурой до 240°С от сажи. Их регенерацию осуществляют обратной посекционной продувкой.

Удельная нагрузка для фильтров ФР-518 и ФР-650 составляет (0,004...0,005) м3/(м2с), для фильтра ФР-5000 – (0,005...0,006) м3/(м2с).

Фильтры ФРО имеют пропускную способность более 14 м3/с и 3 типоразмера. Фильтры снаряжаются лавсановыми или стеклотканями и предназначены для улавливания пылей и возгонов из газовых выбросов металлургических и машиностроительных предприятий при температурах до 230°С.

Регенерация осуществляется обратной продувкой. Удельная нагрузка для лавсановой ткани (0,008...0,015) м3/(м2с), для стеклоткани (0,005...0,008) м3/(м2 с).

Фильтры типа РФОСП, РФСП-И, РФСП-1580 разработаны для улавливания возгонов свинца и других тяжелых металлов на предприятиях цветной металлургии при концентрации загрязнителей на входе порядка (500... 1000) мг/м3.

Конечные концентрации находятся в пределах нескольких мг/м3. Фильтры снаряжаются двухслойным лавсаном, оборудованы системой струйной продувки и работают с удельными нагрузками до 0,08 м3/(м2с) для тонких и 0,15 м3/(м2с) для грубых пылей.

Фильтры общего назначения типа ФРКИ разработаны НИИОГаз. Регенерация фильтровальной ткани производится без отключения секций фильтра импульсной верхней подачей внутрь рукавов сжатого воздуха с давлением 0,3 или 0,6 МПа. Фильтрующий материал - лавсан или войлоки из синтетических волокон. Удельная газовая нагрузка для фильтров ФРКИ составляет 0,03 м3/(м2с). Фильтры ФРКН-В и ФРКН-Н-В, предназначенные для улавливания электризующихся пылей, имеют такие же характеристики, как и фильтры ФРКИ соответствующих типоразмеров. Фильтры ФРКДИ отличаются от фильтров ФРКИ большей длиной рукавов. Поэтому в них предусмотрена двухсторонняя импульсная продувка с установкой дополнительных сопл для подачи сжатого воздуха в нижней части каждого рукава.

Удельная газовая нагрузка для фильтров ФРДКИ составляет 0,027 м3/(м2с).

–  –  –

18 1 6 390 2,5 1/500…1000 ФР-6П ФТ-2М 20 1 12 300 1,8 2,5/600 ФТНС-4М 12,4 1 4 386 2,6 -/490 ФТНС-8М 24,8 2 4 386 2,0 -/490 ФТНС-12М 37,2 3 4 386 2,6 -/490 ЦА-3804 4140 3 - - - 5,6/ФРУ 2,5…50 1…4 14;28;42;56 125 0,9;1;2;2,5 /1500 ФРВ-20 20 2 32 130 1,63 - ФРН-30 30 2 48 130 1,63 - ФР-250 281 4 288 135 2,3 -/1000…2000 СМЦ-101А 50;55;110; 2 36 200 2,2;2,45;4, -/1900 115;205 9;5,1;9,1 РФГ 112;168; 4;6;8;10 56;84;112; 220 3,1 - 224;280 140 УРФМ 1610;2300 14;20 588;840 220 4,063 -/700…1500 Г4-1БФМ 30;45;60; 2;3;4;6 36;54;72;108 135 2,09 -/1300 Г4-2БФМ 60;90 4;6 72;108 135 2,09 -/1300 ФР-518 (650) 518 (650) 6 72 (90) 127 3 2,5…3,33/ ФР-5000 5000 8 504 127 3,09 -/1500…2000 ФРДО-6500 6500 10 212 130 7,85 - 14/2000 ФРО-2400-1 2400 8 42 200 8 14/2000 ФРО-6000-2 6000 10 54 300 10 14/2000 ФРО-20300- 20300 10 216 300 10 3 РФОСП 1,9…136 - 2…24 - 1…6 0,17…11,4/

–  –  –

ФРКИ-360 360 8 36 135 3 -/2000 ФРКДИ-550 550 6 36 135 6 -/2800 ФРКДИ 720 8 36 135 6 -/2800 ФРКДИ- 1100 12 36 135 6 -/2800

–  –  –

Зернистые фильтры используют в газоочистке при невозможности применения тканевых из-за высокой температуры среды. Зернистые фильтры находят все более широкое применение в мире при обработке запыленных выбросов производства строительных материалов, предприятий химической промышленности, при получении редких металлов и в других технологических процессах. Однако по сравнению с тканевыми фильтрами они имеют меньшее распространение. Перспективным направлением можно считать использование зернистых фильтров для одновременного улавливания дисперсных и газообразных примесей газовых выбросов.

Фильтрующий слой в зернистых фильтрах образован зернами сферической или другой формы. Могут использоваться при высоких температурах — до 500…800°С, в условиях воздействия агрессивной среды. Зернистые фильтры распространены значительно меньше, чем тканевые фильтры. Различают насыпные зернистые фильтры, в которых элементы фильтрующего слоя не связаны жестко друг с другом, и жесткие зернистые фильтры, в которых эти элементы прочно связаны между собой путем спекания, прессования, склеивания и образуют прочную неподвижную систему.

Зернистые жесткие фильтры керамические, металлокерамические и другие обладают значительной устойчивостью к высокой температуре, коррозии, механическим нагрузкам. Их недостаток - высокая стоимость, большое гидравлическое сопротивление, трудность регенерации.

В насадке насыпных фильтров используют песок, гравий, шлак, дробленые горные породы, кокс, крошку резины, пластмасс, графита и другие материалы в зависимости от требуемой устойчивости к воздействию температуры, химических веществ.

Как и тканевые фильтры, зернистые насыпные фильтры нуждаются в регенерации. Наибольшее распространение получили следующие способы очистки фильтрующего слоя: импульсной продувкой с периодическим движением слоя; обратной продувкой и ворошением (рыхлением); обратной продувкой и вибровстряхиванием; удалением лобового слоя зерен.

–  –  –

Технологические расчеты фильтров сводятся к определению площади фильтровальной перегородки, гидравлического сопротивления фильтровальной перегородки и аппарата в целом, частоты и продолжительности циклов регенерации фильтрующих элементов.

При выборе конструкции фильтра с гибкой фильтровальной перегородкой приходится учитывать значительное число факторов:

- характеристику очищаемых газов на входе в фильтр: средний объемный расход очищаемых газов в рабочих и нормальных условиях, состав газов и их взрывоопасность, температура и давление, допустимость подсоса, содержание влаги, точка росы;

- свойства пыли: тип пыли (по механизму образования), распределение частиц по размерам, средняя и максимальная массовая концентрации, содержание токсичных веществ, химический состав пыли, ее гигроскопичность и растворимость в воде, склонность к слипанию, взрываемость и горючесть, истинная и насыпная плотности, электризуемость, абразивность, предельно допустимая концентрация;

- характеристику источника выделения пыли: технологические сведения о процессе и применяемом оборудовании, периодичность или непрерывность процесса, место отсоса запыленных газов, конструкционные материалы, используемые в технологическом оборудовании;

- характеристику и требования к уловленной пыли: ее ценность, возможность регенерации и возвращения в производство, возможность ее использования в других производствах, способ выгрузки, транспортирования и упаковки;

- основные требования к фильтрам: допускаемое сопротивление фильтра, задаваемая величина выходной концентрации, размер установки, требуемая площадь, место расположения, необходимое вспомогательное оборудование, климатические условия, лимиты по воде, пару, электроэнергии, возможность проведения процесса при аварийной остановке фильтра, капитальные и эксплуатационные затраты.

С учетом физико-химических характеристик выбросов, характера производства, технико-экономических и других факторов обосновывают эффективность очистки газов посредством фильтрации, принимают тип фильтрующей среды и фильтра (волокнистый, тканевый, зернистый и др.), подбирают приемлемый материал волокон, ткани или гранул; для тканых и зернистых фильтров определяют также способ регенерации фильтрующего слоя.

Фильтрующая поверхность аппарата определяется из выражения Fф = [(Vп + V р ) 60q] + Fp, (5.1) где Vп - объем газа, поступающего на очистку, м /ч; V p - объем газа или воздуха, расходуемого на регенерацию ткани, м3/ч; q - удельная газовая нагрузка фильтровальной перегородки при фильтровании, м3/(м2мин); Fp фильтрующая поверхность, отключаемая на регенерацию в течение 1 ч, м2.

Величину Fp следует рассчитывать по зависимости Fp = N с Fc p m p 3600, (5.2) где N c - число секций в фильтре; Fc - фильтрующая поверхность секции, м2; p - время регенерации секции, с; m p - число регенерации в течение 1 ч.

Для фильтров с импульсной продувкой в связи с кратковременностью процесса регенерации поверхности фильтра, выключаемой на время регенерации, и объемом газа, расходуемого на обратную продувку, можно пренебречь.

Удельная газовая нагрузка на фильтровальную перегородку для рукавных фильтров колеблется от 0,3 до 6 м3/(м2мин). Внутри этого диапазона выбор оптимального значения зависит от многих факторов, к которым в первую очередь относятся свойства улавливаемой пыли, способ регенерации фильтровальных элементов, концентрация пыли в газе, структура фильтровального материала, температура очищаемого газа, требуемая степень очистки.

С достаточной для практических расчетов точностью удельную газовую нагрузку в рукавных фильтрах можно определить из следующего выражения [м3/(м2мин)]:

q = q н c1c 2 c 3 c 4 c 5, (5.3) где q н - нормативная удельная нагрузка, зависящая от вида пыли и ее склонности к агломерации (определяется по данным, приведенным ниже);

c1 - коэффициент, характеризующий особенность регенерации фильтрующих элементов; c2 - коэффициент, учитывающий влияние концентрации пыли на удельную газовую нагрузку (определяется по рис. 5.8); c3 - коэффициент, учитывающий влияние дисперсного состава пыли в газе (определяется по данным, приведенным ниже); c4 - коэффициент, учитывающий влияние температуры газа (определяется по данным, приведенным ниже);

c5 - коэффициент, учитывающий требования к качеству очистки.

Значения нормативной удельной газовой нагрузки ( q н в м3/(м2мин) для различных материалов приведены ниже:

–  –  –

Для коэффициента, учитывающего влияние особенностей регенерации фильтровальных элементов, в качестве базового варианта принимается фильтр с импульсной продувкой сжатым воздухом с рукавами из ткани Для этого аппарата коэффициент c1 = 1. При использовании рукавов из нетканых материалов значение коэффициента может увеличиваться на 5…10%. Для фильтров с регенерацией путем обратной продувки и одновременного встряхивания или покачивания рукавов принимается коэффициент c1 = 0,70...0,85. Меньшее значение принимается для более плотной ткани. При регенерации путем только обратной продувки c1 = 0,55...0,70.

В теории фильтрации принято оперировать с величиной, обратной по смыслу эффективности очистки - проскоком. В практике проектирования установок фильтрации степень очистки не вычисляют, а принимают по информации, приводимой в каталогах заводов-изготовителей. Эту величину также следует рассматривать как оценочную. При эксплуатации фильтра величина проскока не остается постоянной во времени. В цикле между регенерациями проскок падает от максимального до минимального значения по мере накопления пыли на фильтре. В целом за период эксплуатации тканевого фильтра проскок длительное время (несколько тысяч циклов) снижается вследствие увеличения остаточной запыленности ткани, а затем, продержавшись некоторое время на минимальном уровне, начинает расти вследствие износа материала.

Концентрация пыли (коэффициент с2) сказывается на продолжительности цикла фильтрования. При увеличении концентрации увеличивается частота регенерации и удельная нагрузка должна снижаться. Однако зависимость удельной нагрузки от концентрации пыли не является линейной функцией. Наиболее заметно изменение концентрации проявляет себя в интервале концентраций 1…30 г/м3 (см. рис. 5.8). При более высоких значениях усиливается влияние коагуляции частиц пыли, и часть ее в виде агломератов падает в бункер до ее осаждения на фильтровальных элементах.

–  –  –

Коэффициент c5, учитывающий требования к качеству очистки, оценивается по концентрации пыли в очищенном газе. При концентрации пыли в отходящих газах 30 мг/м3 c5 = 1, а при 10 мг/м3 - c5 = 0,95.

Энергетические затраты и эффективность процесса очистки непосредственно зависят от сопротивления, создаваемого фильтрующим слоем, т.е. тканью и автослоем (слоем пыли, осевшей на ткани в процессе фильтрации). Составляющую сопротивления, зависящую от структуры ткани, называют остаточным сопротивлением ткани, предполагая, что в порах ткани после регенерации остается определенное (так называемое "равновесное") количество пыли. Однако на величину остатка кроме способа регенерации влияет множество других причин. Поэтому остаточное сопротивление после регенераций может изменяться в достаточно широких пределах.

При подборе рукавных фильтров важным является оценка ожидаемого гидравлического сопротивления, определяющего энергетические затраты на фильтрование. Гидравлическое сопротивление фильтра в Па складывается из сопротивления корпуса Pк и сопротивления фильтровальной перегородки Pп.

Pф = Pк + Pп. (5.4) Гидравлическое сопротивление корпуса аппарата определяется величиной местных сопротивлений, возникающих на входе в аппарат и выходе из него и при раздаче потока по фильтровальным элементам. В общем виде гидравлическое сопротивление может быть оценено коэффициентом сопротивления корпуса аппарата, отнесенным к скорости газа во входном патрубке.

к = Pк2 ( вх г ), (5.5) где вх - скорость газа во входном патрубке, м/с.

Величина к при конструировании фильтров обычно принимается равной 1,5…2,0.

Гидравлическое сопротивление фильтровальной перегородки включает потери напора за счет самой перегородки ( Pп ) и потери за счет осевшей на перегородку пыли ( Pп ):

Pп = Pп + Pп. (5.6)

Величину Pп (в Па) удобно вычислять по выражению:

Pп = K п wn, (5.7) где K п - коэффициент, характеризующий сопротивление фильтровальной перегородки, м-1; - динамическая вязкость газа, Пас; w - скорость фильтрования, м/с; п - показатель степени, зависящий от режима течения газа сквозь перегородку (для ламинарного режима n = 1, для турбулентного n 1 ).

Коэффициент K п зависит от толщины и проницаемости фильтровальной перегородки, количества пыли, оставшейся на перегородке после регенерации, свойств пыли. Поэтому этот коэффициент определяют экспериментально. Например, для фильтровальных тканей из лавсана, улавливающих цементную или кварцевую пыль с медианным диаметром в пределах 10…20 мкм, K п = (1100…1500)106 м-1, для тех же материалов при улавливании возгонов от сталеплавильных дуговых печей с медианным диаметром частиц 2,5…3,0 мкм K п = (2300…2400)106 м-1. Для более плотных тканей (лавсан, стеклоткань) на тех же пылях коэффициент K п увеличивается в 1,2…1,3 раза.

При улавливании пылей с медианным размером частиц меньше 1 мкм коэффициент K п увеличивается в несколько раз и для лавсана. При улавливании возгонов кремния с медианным диаметром 0,6 мкм он составляет (13000…15 000).106 м-1.

Приведенные значения коэффициентов не учитывают возможное увеличение его в присутствии влаги.

Сопротивление в Па, вызванное осевшей на перегородку пылью, рассчитывается по уравнению:

Pп = cвх w2 K1, (5.8) где - продолжительность фильтровального цикла, с; cвх - концентрация пыли на входе в фильтр, кг/м3; K1 - параметр сопротивления слоя пыли, м/кг.

–  –  –

Пример 5.1.

Подобрать рукавный фильтр для очистки 50 000 м3/ч отработанного сушильного агента после сушки известняка в барабанной сушилке. Температура отходящего сушильного агента 80°С, концентрация пыли на выходе из сушилки 1,5 г/м3, плотность частиц 1800 кг/м3, медианный диаметр частиц пыли 3,5 мкм, содержание пыли после фильтра не должно превышать 15 мг/м3. В качестве фильтровальной ткани рекомендуется лавсан. Кроме того, подобрать вентилятор и определить мощность электродвигателя привода, если гидравлическое сопротивление системы без фильтра составляет 1300 Па, КПД вентилятора 0,75, передача к вентилятору - клиноременная.

Определяем удельную газовую нагрузку, пользуясь выражением (5.3):

q = q н c1c2 c3 c4 c5.

Принимаем qн = 2 м /(м мин), c1 = 1, c3 = 0,9, c4 = 0,78; по графику (рис.

5.8) находим c2 = 1,1; с учетом требований к качеству очистки принимаем c5 = 0,96.

Подставив найденные значения коэффициентов в формулу, получаем:

–  –  –

и общее гидравлическое сопротивление фильтра Pф = 110 + 1095 = 1205 Па. = Исходя из расхода газа и общего сопротивления установки Pобщ = Pc + Pф = 1300 + 1205 = 2505 Па, по каталогу и техническим характеристикам выбираем вентилятор высокого давления ВД-15,5 с номинальным расходом Vн = 60000 м3/ч и Pн = 3000 Па.

Определяем мощность электродвигателя вентилятора:

N = V Pобщ (3600 1000 в п ) = = 50000 2505 (3600 1000 0,75 0,92) = 50 кВт.

Существует и другая методика расчета рукавного фильтра.

Расчет площади фильтрующей поверхности проводится в следующем порядке.

1. С учетом физико-химических характеристик выбросов, характера производства, технико-экономических и других факторов обосновывают эффективность очистки газов посредством фильтрации, принимают тип фильтрующей среды и фильтра (волокнистый, тканевый, зернистый и др.), подбирают приемлемый материал волокон, ткани или гранул; для тканых и зернистых фильтров определяют также способ регенерации фильтрующего слоя.

2. По общему расходу запыленных газов V, м3/с, расходу газов Vр на регенерацию, м3/с, и удельной нагрузке q м3/(м2.с), допустимой для выбранного типа фильтра, определяют рабочую площадь фильтрации:

2.

Fф = (V + V р ) / q, м (5.10) Количество газов на регенерацию Vр, принимают по техническим характеристикам выбранных фильтров.

Значение допустимой удельной нагрузки qдоп (скорости фильтрации) при отсутствии опытных данных подбирают по рекомендациям предприятий - изготовителей, приведенным в каталогах или по другим официальным источникам.

Ориентировочные значения qдоп для рукавных фильтров, составленные на основании обобщения опыта эксплуатации в различных отраслях промышленности, приведены в табл. 5.11.

–  –  –

3. Если регенерацию производят с отключением секций, то к рабочей площади фильтрации F прибавляют величину площади фильтрации в них и находят общую площадь фильтра:

–  –  –

где N - число секций в фильтре; F1 - площадь фильтрации одной секции, м; - время отключения секций на регенерацию, с; п - количество регенераций за 1 час. При отсутствии технических данных по фильтру для регенерации обратной продувкой или встряхиванием можно оценочно принимать n = 1...10, = 2...20 с.

Для фильтров с импульсной и струйной продувкой, в которых отключение секций на регенерацию не требуется, общая площадь поверхности фильтрации Fобщ принимается равной рабочей Fф.

4. Требуемое количество секций или фильтров находят по соотношению:

N = Fобщ / f1, (5.13) где f1 - площадь одной секции фильтра, м.

Вычисленное значение N округляют до целого в сторону увеличения.

5. Находят сопротивление фильтровальной установки, потери давления в коммуникациях и выполняют подбор вентилятора.

Пример 5.2.

Подобрать оборудование для очистки воздуха от пыли.

Расход воздуха V = 5620 м3/ч. Начальное содержание пыли с1 = 100 мг/м3.

При данной начальной концентрации пыли в воздухе можно применить одноступенчатую очистку в рукавном фильтре типа ФВ. Удельную воздушную нагрузку на фильтровальную ткань принимаем согласно данным табл. 5.3: q = 120м 3 /(м 2. ч).

Необходимую поверхность фильтра определяем по формуле:

Fтк = V/q =5620/120 = 46,8 м2.

Принимаем к установке фильтр ФВ-60 (поверхность фильтровальной ткани 60 м2).

Определяем действительную воздушную нагрузку на фильтровальную ткань q = V/F = 5620/60 = 93,7 м3/(м2 ч).

Пример 5.3.

Подобрать фильтр для очистки выбросов целлюлознобумажного комбината.

Подбор и расчеты фильтра выполняем в следующем порядке.

1. Основываясь на заданном дисперсном составе пыли (d50 = 1,1 мкм), можно уверенно предполагать, что из всех рассмотренных ранее способов фильтрация в пористой среде должна обеспечить наиболее высокую степень очистки. Большая начальная запыленность не способствует использованию тонковолокнистых фильтров. В то же время не слишком высокая температура обрабатываемых газов, отсутствие в них острых и раскаленных частиц, химически агрессивных веществ позволяет остановиться на тканевых фильтрах.

По-видимому, было бы целесообразно рассмотреть и вариант совместной очистки от взвешенных частиц и газовых загрязнителей (H2,S, меркаптаны) посредством сорбции в зернистых фильтрах. Однако можно заранее предполагать, основываясь на характеристиках серийно выпускаемых гравийных фильтров, что степень очистки в них от пылевых загрязнений ниже, чем в тканевых.

По заданной температуре газов Т = 413 К подбираем материал фильтра стеклоткань, которому соответствуют фильтры типа ФР-518, имеющие посекционную регенерацию обратной продувкой. Характеристики фильтра: площадь фильтровальной поверхности 518 м2, количество секций - 6, количество рукавов в секции - 72, диаметр рукава 127 мм, высота рукава 3 м, габариты фильтра (длинаширинавысота, м) 14,53,79,5. Гидравлическое сопротивление в рабочем состоянии 1600 Па, производительность до 3,33 м3/с, удельная газовая нагрузка до 0,005 м3/(м2.с).

2. Общий расход запыленных газов V = 5 м3/с. Расход газов на регенерацию обратной продувкой примем в количестве 10% от общего расхода обрабатываемых газов.

Для конденсационных аэрозолей и регенерации обратной продувкой значение q = 0,0055 м3/(м2.с), что достаточно близко к справочной удельной нагрузке для фильтра ФР-518. Необходимую величину рабочей площади определим из формулы (5.10):

–  –  –

Fобщ = 1100 + 14,4 1115 м.

4. Для определения площади фильтрации одной секции f1 воспользуемся следующими конструктивными данными: количество рукавов - 90, диаметр рукава 0,127 м, высота 3 м. Определяя площадь фильтрации одного рукава как площадь боковой поверхности цилиндра с одинаковыми диаметром и высотой, получим:

f1 = 3,14.0,127.3.90 = 107,67 м.

Требуемое число секций находим по формуле (5.13):

N = 1115 / 107,67 = 10,4.

Число секций в 2 фильтрах ФР-650 составляет 12, что превосходит требуемую величину.

5. Принимаем максимально допустимое сопротивление аппарата 1800 Па.

При потере давления в газоходах до 500 Па дутьевым устройством для установки может служить вентилятор типа ВДН -12,5 с подачей 7 м3/с, давлением 2580 Па и потребляемой мощностью 22 кВт.

6. Мокрое пылеулавливание

Процесс мокрого пылеулавливания основан на контакте запыленного газового потока с жидкостью, которая захватывает взвешенные частицы и уносит их из аппарата в виде шлама. Метод мокрой очистки газов от пыли считается достаточно простым и в то же время весьма эффективным способом обеспыливания.

Скрубберы - мокрые пылеуловители с корпусом в виде вертикальной колонны, полые или с насадкой. Через скруббер проходит запыленный поток, и в аппарат вводится жидкость.

В мокрых скрубберах реализуется тесный, бурный контакт газа и жидкости, сопровождающийся генерацией жидких капель. Захват капель газом может привести к уносу жидкости из скруббера в перегреватель, канал, вентилятор, дымовую трубу, а затем в атмосферу. Если не принять мер к отделению захваченной потоком жидкости то это может вызвать коррозию, эрозию, забивание повреждение вентиляторов и выбросы загрязнителя.

Загрязнитель, накапливающийся в жидкости, используемой для орошения скрубберов, следует удалять из системы.

В мокрых скрубберах, предназначенных для пылезолоулавливания, в качестве орошающей жидкости чаще всего применяют воду. Ее расход для разных типов аппаратов может изменяться от 0,1 до 10 м3 на 1000 м3 обрабатываемых газов. При совместном решении вопросов пылеулавливания и химической очистки газов выбор орошающей жидкости (абсорбента) определяется условиями процесса абсорбции.

Мокрые пылеуловители имеют ряд преимуществ перед аппаратами других типов:

- отличаются сравнительно небольшой стоимостью и более высокой эффективностью улавливания взвешенных частиц по сравнению с сухими механическими пылеуловителями;

- могут быть применены для очистки газов от частиц размером до 0,1 мкм (например, скрубберы Вентури);

- могут не только успешно конкурировать с такими высокоэффективными пылеуловителями, как рукавные фильтры и электрофильтры, но и использоваться в тех случаях, когда эти аппараты обычно не применяются, например, при высокой температуре и повышенной влажности газов, при опасности возгорания и взрывов очищенных газов, в качестве теплообменников смешения.

Перечисленные преимущества аппаратов мокрого пылеулавливания позволяют широко их применять в системах пылеочистки сушильных установок, особенно во вторых ступенях очистки.

Однако метод мокрого обеспыливания имеет и ряд недостатков:

- улавливаемый продукт выделяется в виде шлама, что связано с необходимостью обработки сточных вод и, следовательно, с удорожанием процесса очистки;

- при охлаждении очищаемых газов до температуры, близкой к точке росы, а также при механическом уносе из газоочистного аппарата газовым потоком капель жидкости пыль может осаждаться в газопроводах, системах вентиляции, дымососах. Кроме того, брызгоунос приводит к безвозвратным потерям орошающей жидкости;

- в случае очистки агрессивных газов аппаратуру и коммуникации необходимо защищать антикоррозионными материалами.

Сравнение мокрой очистки с сухой показывает, что мокрая очистка имеет меньшую стоимость (без шламового хозяйства) и, как правило, является более эффективной, чем сухая. Большинство мокрых пылеуловителей может применяться для улавливания самых мелких частиц, даже менее 1 мкм.

Мокрые пылеуловители по эффективности и другим показателям не уступают рукавным фильтрам и электрофильтрам, а по ряду показателей их превосходят (возможность очистки газов с высокой температурой и повышенной влажностью, безопасность при улавливании пожаро- и взрывоопасных пылей).

В скрубберах любого типа частицы удаляют по одному или нескольким основным механизмам улавливания: гравитационной седиментации, центробежному осаждению, инерции и касанию, броуновской диффузии, термофорезу, диффузиофорезу, электростатическому осаждению. Скорость осаждения может быть увеличена благодаря укрупнению частиц вследствие агломерации и конденсационного роста.

Распознавание механизмов процессов позволяет создать рациональный метод анализа и предсказать рабочие характеристики скруббера.

Существуют следующие аппаратные механизмы процессов мокрого улавливания аэрозолей:

1) улавливание каплями жидкости, двигающимися через газ;

2) улавливание цилиндрами (обычно твердыми, типа проволок);

3) улавливание пленками жидкости (обычно текущими по твердым поверхностям);

4) улавливание в пузырях газа (обычно поднимающихся в жидкости);

5) улавливание при ударе газовых струй о жидкие или твердые поверхности.

В зависимости от способа организации поверхности контакта фаз и принципа действия мокрые пылеуловители можно подразделить на следующие группы:

- полые газопромыватели (полые скрубберы и др.);

- насадочные скрубберы;

- барботажные и пенные аппараты;

- аппараты ударно-инерционного действия (ротоклоны);

- аппараты центробежного действия;

- скоростные аппараты (СПУ Вентури).

Иногда мокрые пылеуловители подразделяются по затратам энергии на низконапорные, средненапорные и высоконапорные. К низконапорным аппаратам относятся пылеуловители, гидравлическое сопротивление которых не превышает 1500 Па (полые газопромыватели. мокрые аппараты центробежного действия). К средненапорным относятся аппараты с гидравлическим сопротивлением от 1500 до 3000 Па (насадочные скрубберы, тарельчатые газопромыватели, газопромыватели с подвижной насадкой). К высоконапорным аппаратам относятся пылеуловители, гидравлическое сопротивление которых выше 3000 Па (аппараты ударно-инерционного действия, механические и скоростные газопромыватели).

Так как основным недостатком мокрых способов обезвреживания является необходимость обработки загрязненных стоков, образовавшихся в процессе очистки газов, то приемлемыми могут быть лишь способы с минимальным водопотреблением. До принятия решения о применении мокрого способа очистки необходимо тщательно проанализировать свойства обрабатываемых выбросов. Необходимо учитывать растворимость, реакционную способность (возможность образования взрывоопасных, коррозионно-активных веществ и вторичных загрязнителей), коррозионную активность компонентов загрязнителя и газа-носителя. Для твердых загрязнителей важны также смачиваемость, схватываемость, слипаемость, для жидких - смачиваемость, плотность, параметры фазовых переходов.

Для общепромышленного применения рекомендованы следующие аппараты: 1) циклоны с водяной пленкой типа ЦВП, скоростные промыватели СИОТ; 2) низконапорные скрубберы Вентури типа КМП; 3) скрубберы Вентури с кольцевым регулируемым сечением; 4) ударно-инерционные пылеуловители; 5) пенные аппараты со стабилизатором пены.

Степень очистки газовых выбросов в мокрых скрубберах может быть найдена только на основе эмпирических сведений по конкретным конструкциям аппаратов. Методы расчетов, нашедшие применение в практике проектирования, основаны на допущении о возможности линейной аппроксимации зависимости степени очистки от диаметра частиц в вероятностнологарифмической системе координат. Расчеты по вероятностному методу выполняются по той же схеме, что и для аппаратов сухой очистки газов, но имеют еще меньшую сходимость.

Использование метода диаметра отсекания для предсказания рабочих характеристик скруббера основано на представлении о том, что единственным и наиболее важным параметром, определяющим и трудность удаления частиц из газа и рабочие характеристики скруббера, является диаметр частиц, эффективность улавливания которых составляет 50 %, т. е.

диаметр отсекания d50. При анализе диапазона размеров общая эффективность улавливания устройства зависит от доли каждой фракции и от эффективности улавливания частиц каждого размера.

Проскок для устройств многих типов, улавливание в которых происходит по инерционному механизму, может быть выражен так:

d = exp( Ae d iB ) = 1, (6.1).

e где Ae - константа; di - размер частиц i-й фракции; Be - константа; - эффективность, доля.

Иногда расчеты выполняют по так называемому "энергетическому" методу, исходящему из предположения, что количество энергии, необходимое для улавливания частиц загрязнителя, пропорционально степени очистки выбросов независимо от типа очистного устройства.

В энергетических методах расчета предполагается, что зависимость фракционных коэффициентов захвата от энергозатрат А можно выразить логарифмически нормальным законом и аппроксимировать график зависимости = f ( A) в вероятностно-логарифмичской системе координат прямой (или близкой к прямой) линией.

Полному коэффициенту осаждения частиц в аппаратах придается вид экспоненциальной функции энергозатрат:

= 1 exp( B. A k ), (6.2) где А - удельные энергозатраты на осаждение частиц загрязнителя, Дж/м3; В и k

- эмпирические величины.

Степень очистки связывают с числом единиц переноса (параметром, характеризующим процессы в массообменных аппаратах) следующим соотношением:

N = ln(1 общ ) 1. (6.3)

–  –  –

Для получения достоверных результатов требуется и очень корректный подход к определению доли энергии, затрачиваемой непосредственно на улавливание загрязнителя. Точное теоретическое определение этой величины невозможно. В практике проведения расчетов величину А составляют из нескольких позиций энергозатрат индивидуально для каждого типа газоочистного устройства.

Для рассмотренных конструкций газопромывателей принимают, что доля энергии, непосредственно обеспечивающая очистку газового потока, складывается из энергии газового потока, затрачиваемой на создание газожидкостной смеси и энергии жидкого потока, затрачиваемой на диспергирование жидкости. Потери энергии на трение и местные сопротивления, возникающие при движении потоков к области контакта фаз, должны быть исключены из затрат на очистку.

Степень очистки, определенная по энергетическому методу, оказывается близкой к реальности для таких типов аппаратов, в которых осаждение загрязнителей обеспечивается преимущественно за счет одной из энергетических составляющих, а вкладом остальных составляющих допустимо пренебречь в пределах точности инженерных расчетов. Так, например, для газопромывателей с трубами Вентури, центробежных сепараторов ЦВП, скрубберов ударно-инерционного действия можно без значительной погрешности принять, что осаждение частиц в них происходит за счет энергии газового потока. Поэтому сопротивление этих аппаратов по газу может быть приравнено к величине удельных энергозатрат А в формуле (6.4).

Список перечисленных выше аппаратов может быть дополнен пенным абсорбером при условии, что в качестве удельной энергозатраты на очистку газов принимается сопротивление не всего аппарата, а только тарелок со слоем пены (и при наличии - каплеуловителей и стабилизирующих решеток). Сопротивление же конструктивных элементов на входе и выходе пенного аппарата (отводов, тройников, расширения и сужения потока) учитываться не должно.

В насадочных скрубберах и центробежных аппаратах с форсуночным распылением жидкости следует учитывать потери энергии и газового, и жидкого потоков.

Для полых газопромывателей основные затраты энергии на очистку газов связаны с распылом орошающей жидкости. Удельные затраты энергии на распыливание жидкости, при условии использования совершенных конструкций распылителей, можно подсчитать по соотношению:

A = p. (Vж ; / Vг ), Дж/м, (6.5) где р - давление жидкости перед форсункой, Па; Vж, Vг – расходы орошающей жидкости и очищаемого газа, м3/с.

Расчеты мокрых скрубберов по энергетическому методу выполняют в следующем порядке.

1. По расходу, составу и свойствам выбросов, требуемой степени их очистки выбирают подходящий тип аппарата.

2. Из уравнения (6.3) или из таблицы 6.1 находят необходимое число единиц переноса.

3. Принимают значения В и k, используя данные таблицы 6.2, если заданного вида пыли нет в таблице, желательно провести поиск сведений по другим источникам. При полном отсутствии необходимых сведений остается принимать значения В и k для сходных видов пыли, промышленного оборудования, технологических процессов и т.д.

4. Находят из уравнения (6.4) долю энергозатрат А, необходимую для обеспечения требуемого числа единиц переноса.

5. Распределяют найденную величину энергозатрат А между элементами аппарата, создающими контакт газов с жидкостью, учитывая их конструктивные особенности и избегая шаблонности.

6. Рассчитывают сопротивления указанных элементов, приводя расходы и другие характеристики потоков к условиям обработки в аппарате.

7. Оценивают приемлемость полученных значений сопротивлений аппарата для имеющихся в наличии или намеченных к установке тягодутьевых устройств. Решение об использовании аппарата следует принимать с учетом величины материальных и энергетических затрат, количества образующихся стоков и т.д.

8. Если принято решение об использовании рассматриваемого типа аппарата, определяют по величине сопротивления скорости газового потока и жидкости в соответствующих элементах, а по ним - требуемые размеры элементов.

9. Уточняют размеры элементов, принимая типовые или стандартные изделия, выписывают их характеристики и подбирают тягодутьевые устройства, насосы, другое вспомогательное оборудование; производят расчет коммуникаций.

6.1. Полые газопромыватели

Полые газопромыватели (рис. 6.1) реализуют наиболее простую схему мокрой очистки с организацией промывки запыленных потоков газа в газоходах (воздуховодах) или отдельных камерах (емкостях) различной формы. Орошающая жидкость в них подается встречно или поперек газового потока. Чтобы унос жидкости из зоны контакта был незначительным, размер капель должен быть не менее 500 мкм, а скорость газового потока не должна превосходить (0,8...1,2) м/с.

Рис. 6.1. Схема полого газопромывателя:

1 - входной патрубок; 2 - газораспределительная решетка; 3 - форсунки;

4 - каплеуловитель; 5 - выходной патрубок; 6 – бункер.

Для уменьшения габаритов установки скорость потока увеличивают (иногда до 5 м/с и более) и устанавливают на выходе аппарата каплеуловители. Орошающую жидкость разбрызгивают чаще всего с помощью центробежных форсунок, поддерживая ее давление в пределах (0,3...0,4) МПа. Такие форсунки позволяют работать на оборотной воде, из которой удалена грубая взвесь. Диаметр зоны орошения одной форсунки принимают в пределах 500 мм. Из этих условий определяют число форсунок, устанавливаемых в скруббере.

Эффективность очистки в скруббере зависит от дисперсности пыли, размера капель, скорости их падения, расхода жидкости, скорости пылегазового потока. В полом скруббере удельный расход жидкости находится в пределах 2…2,5 л/м3, гидравлическое сопротивление 220…250 Па.

Полые газопромыватели могут найти применение для осаждения частиц крупнее 10 мкм. Полые скрубберы используют для очистки газов в металлургическом, литейном производстве, например, для очистки газов из вагранок.

Расчеты параметров полых газопромывателей с определением степени очистки по вероятностному методу выполняют в следующем порядке.

1) Принимают скорость газов v в скруббере около 1 м/с, перепад давления порядка (200...250) Па и выбирают величину удельного орошения m в пределах (0,5...8).10-3 м3 на 1 м3 газа.

2) Определяют среднюю площадь скруббера в сечении, перпендикулярном направлению потока газов:

f = Vг/v, м2, ( 6.6) где Vг - расход очищаемых газов, м /с, подсчитанный по температуре и давлению на выходе из аппарата.

Температуру газов на выходе из скруббера, имевших начальную температуру (150...200)°С и выше, при отсутствии специальных требований можно принимать на 100° ниже начальной, а температуру не нагретых газов - равной начальной.

Находят диаметр аппарата с противоточным орошением или эквивалентный диаметр для аппарата с поперечным орошением. Высоту аппарата h с круглым поперечным сечением принимают порядка 2,5 диаметров, а с прямоугольным сечением - из конструктивных соображений.

3) Определяют расход жидкости на орошение:

L = m·Vг, м3/с. (6.7)

4) Определяют инерционные параметры i для фракций частиц заданного состава:

i = di2 · ч · v · Ci’ / (18 · · l), (6.8) где: di - диаметр частиц i – той фракции, м; ч - истинная плотность частиц, кг/м3; Ci’ - поправка Кенингема (таблица 6.1); - динамическая вязкость газа, Па·с (19,3 · 10-6 Па·с); l - определяющий размер, м.

–  –  –

В формулах (6.5) и (6.6) wк - скорость осаждения капли, м/с; dк - диаметр капли, м.



Pages:     | 1 | 2 || 4 | 5 |   ...   | 6 |
 

Похожие работы:

«ЛИСТ СОГЛАСОВАНИЯ от 09.06.2015 Рег. номер: 1951-1 (07.06.2015) Дисциплина: Безопасность жизнедеятельности 01.03.01 Математика/4 года ОДО; 01.03.01 Математика/4 года ОДО; 01.03.01 Учебный план: Математика/4 года ОДО; 01.03.01 Математика/4 года ОДО Вид УМК: Электронное издание Инициатор: Бакиева Наиля Загитовна Автор: Бакиева Наиля Загитовна Кафедра: Кафедра медико-биологических дисциплин и безопасности жизнедеяте УМК: Институт математики и компьютерных наук Дата заседания 30.03.2015 УМК:...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Национальный минерально-сырьевой университет «Горный» ПРОГРАММА вступительного испытания при поступлении в магистратуру по направлению подготовки 20.04.01 ТЕХНОСФЕРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ по магистерской программе «Экологический менеджмент в горном производстве» Санкт-Петербург Программа вступительного испытания в магистратуру по направления...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Институт математики и компьютерных наук Кафедра информационной безопасности Ниссенбаум Ольга Владимировна ЕСТЕСТВЕННЫЕ НАУКИ И ЗАЩИТА ИНФОРМАЦИИ Учебно-методический комплекс. Рабочая программа для студентов специальности 10.05.01 Компьютерная безопасность, специализация «Безопасность распределенных...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Институт химии Кафедра органической и экологической химии Ларина Н.С. ХИМИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ОБЪЕКТОВ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ Учебно-методический комплекс. Рабочая программа для студентов очной формы обучения по направлению 04.03.01 Химия, программа подготовки «Прикладной бакалавриат», профиль подготовки Химия...»

«Методические рекомендации по подготовке летных служб к работе и полетам в весенне-летний период (далее – ВЛП) 2015 года В эксплуатация воздушных судов гражданской авиации характеризуется ростом интенсивности выполнения различных видов полетов и как следствие увеличением числа авиационных событий. Детальный анализ авиационных событий показал, что авиационные происшествия и инциденты, происшедшие с ВС гражданской авиации, в основном обусловлены ошибками и умышленными нарушениями правил...»

«СОДЕРЖАНИЕ 1 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 1.1 Основная профессиональная образовательная программа высшего образования (ОПОП ВО) специалитета, реализуемая вузом по специальности 080101 «Экономическая безопасность» и специализации «Экономика и организация производства на режимных объектах»1.2 Нормативные документы для разработки ОПОП ВО по специальности 080101 «Экономическая безопасность», специализации «Экономика и организация производства на режимных объектах» 1.3 Общая характеристика вузовской ОПОП ВО...»

«М.Е. Краснянский Основы экологической безопасности территорий и акваторий УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ для студентов и магистров Издание 2-е, исправленное и дополненное Клод Моне Дама в саду «Мы вовсе не получили Землю в наследство от наших предков – мы всего лишь взяли ее в долг у наших детей» Антуан де Сент-Экзюпери УДК 502/504/075.8 ББК 29.080я73 К 78 Краснянский М. Е. К 78 Основы экологической безопасности территорий и акваторий. Учебное пособие. Издание 2-е, исправленное и дополненное Харьков: «Бурун...»

«ЛИСТ СОГЛАСОВАНИЯ от 06.06.2015 Рег. номер: 1200-1 (22.05.2015) Дисциплина: Компьютерная безопасность 38.05.01 Экономическая безопасность/5 лет ОДО; 38.05.01 Учебный план: Экономическая безопасность/5 лет ОЗО Вид УМК: Электронное издание Инициатор: Ниссенбаум Ольга Владимировна Автор: Ниссенбаум Ольга Владимировна Кафедра: Кафедра информационной безопасности УМК: Финансово-экономический институт Дата заседания 15.04.2015 УМК: Протокол заседания УМК: Согласующи ФИО Дата Дата Результат Комментари...»

«ФГОС ВО РАБОЧАЯ ПРОГРАММА ПРАКТИКИ РАБОЧАЯ ПРОГРАММА УЧЕБНОЙ ПРАКТИКИ (вид практики) по генетике (название практики в соответствии с учебным планом) Направление: 44. 03. 05. Педагогическое образование (код, наименование) Уровень образования: бакалавриат (бакалавриат, магистратура, среднее профессиональное образование) Профильная направленность: Биология. Безопасность жизнедеятельности Челябинск, 201 РАБОЧАЯ ПРОГРАММА УЧЕБНОЙ ПРАКТИКИ (вид практики) по генетике (название практики в...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Институт математики и компьютерных наук Кафедра информационной безопасности Ниссенбаум Ольга Владимировна ИНФОРМАЦИОННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ Учебно-методический комплекс. Рабочая программа для студентов специальности 10.05.03 Информационная безопасность автоматизированных систем, специализация «Обеспечение...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский государственный университет печати имени Ивана Федорова А.Ф. Бенда МАТЕРИАЛЫ НАНОТЕХНОЛОГИЙ В ПОЛИГРАФИИ Часть Наноматериалы. Проблемы безопасности, экологии и этики в применении наноматериалов Учебное пособие для студентов, обучающихся по направлениям: 150100.62 — Материаловедение и технологии материалов; 261700.62 — Технология...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ТУРИЗМА И СЕРВИСА» (ФГОУВПО «РГУТиС») Факультет «Технологический» Кафедра «Технология и организация туристической деятельности» УТВЕРЖДАЮ: Проректор по учебно-методической работе _ д.э.н., профессор Новикова Н.Г. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОСВОЕНИЮ ДИСЦИПЛИНЫ Дисциплина «Безопасность жизнедеятельности. Обеспечение безопасности в...»

«ОГЛАВЛЕНИЕ МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ИЗУЧЕНИЮ ДИСЦИПЛИНЫ 1. Рекомендации по планированию и организации времени, необходимого для изучения дисциплины 2. Рекомендации по подготовке к практическому (семинарскому) занятию 3. Рекомендации по организации самостоятельной работы 4. Рекомендации по использованию методических материалов и фонда оценочных средств 5. Рекомендации по работе с литературой 6. Рекомендации по подготовке к промежуточной аттестации (зачет) УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Институт химии Кафедра органической и экологической химии Шигабаева Гульнара Нурчаллаевна ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ Учебно-методический комплекс. Рабочая программа для студентов очной формы обучения по направлению 04.03.01. «Химия» программа прикладного бакалавриата, профиля подготовки: «Химия...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПЕНЗЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА «ТЕХНОСФЕРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ» БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ ПРОГРАММА, МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ И КОНТРОЛЬНЫЕ РАБОТЫ ДЛЯ СТУДЕНТОВ всех направлений (специальностей) заочного факультета Пенза 2014 УДК 628.9 Б39 Даны программа, методические указания и контрольные работы для студентов, изучающих дисциплину «Безопасность жизнедеятельности». Методические указания подготовлены на кафедре «Техносферная...»

«ЛИСТ СОГЛАСОВАНИЯ от 20.06.2015 Рег. номер: 2587-1 (11.06.2015) ПОСТРОЕНИЕ ИНФОРМАЦИОННЫХ ПРИЛОЖЕНИЙ НА БАЗЕ Дисциплина: ПРОМЫШЛЕННЫХ СУБД Учебный план: 090900.62 Информационная безопасность/4 года ОДО Вид УМК: Электронное издание Инициатор: Акимова Марина Михайловна Автор: Акимова Марина Михайловна Кафедра: Кафедра информационной безопасности УМК: Институт математики и компьютерных наук Дата заседания 30.03.2015 УМК: Протокол №6 заседания УМК: Дата Дата Результат Согласующие ФИО Комментарии...»

«ЛИСТ СОГЛАСОВАНИЯ от 05.06.2015 Рег. номер: 1039-1 (18.05.2015) Дисциплина: криптографические методы защиты информации Учебный план: 10.03.01 Информационная безопасность/4 года ОДО Вид УМК: Электронное издание Инициатор: Ниссенбаум Ольга Владимировна Автор: Ниссенбаум Ольга Владимировна Кафедра: Кафедра информационной безопасности УМК: Институт математики и компьютерных наук Дата заседания 30.03.2015 УМК: Протокол №6 заседания УМК: Дата Дата Результат Согласующие ФИО Комментарии получения...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ _ПЕНЗЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Анализ риска опасных производственных объектов Методические указания к практическим занятиям по курсу «Управление техносферной безопасностью» ПЕНЗА 2014 УДК 65.012.8:338.45(075.9) ББК68.9:65.30я75 Б Приведена теория, методика и примеры анализа и расчета величины риска аварии для опасного производственного объекта. Рассмотрены вопросы теории и практики построения дерева событий для аварии на опасном производственном...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Институт химии Кафедра неорганической и физической химии Баканов В.И., Нестерова Н.В. ФИЗИЧЕСКАЯ ХИМИЯ Учебно-методический комплекс. Рабочая программа для студентов направления 04.03.01 Химия программа академического бакалавриата Профили подготовки «Неорганическая химия и химия координационных...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Институт математики и компьютерных наук Кафедра информационной безопасности Паюсова Татьяна Игоревна ОСНОВЫ ИНФОРМАЦИОННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ Учебно-методический комплекс. Рабочая программа для студентов специальности 10.05.03 Информационная безопасность автоматизированных систем, специализация «Обеспечение...»







 
2016 www.metodichka.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Методички, методические указания, пособия»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.